Za kontrolu razvoja naslaga na svakoj bušotini potrebno je mjeriti debitne količine nafte, vode i plina. Osim toga, treba znati količinu mehaničkih nečistoća u proizvodnji bušotine. Ovi podaci omogućuju kontrolu rada bušotina i polja u cjelini, što omogućuje poduzimanje potrebnih mjera za uklanjanje mogućih odstupanja. Stoga može doći do povećanja količine mehaničkih nečistoća u proizvodnji bušotine zbog razaranja pridnene zone. Stoga je potrebno ili promijeniti način rada ili popraviti zonu dna bušotine.

Za mjerenje protoka često se koriste instalacije za odvajanje i mjerenje. Kada rade, da bi se izmjerila količina svake komponente proizvodnje bušotine, prvo moraju biti odvojene jedna od druge, tj. potreban je postupak odvajanja. U praksi se koriste pojedinačne i grupne separacijske i mjerne jedinice.

Pojedinačna separacijska i mjerna jedinica služi samo za jedan bunar. Sastoji se od jednog plinskog separatora (ljestve), mernika i cjevovoda. Proizvodnja bušotine kroz protočni vod ulazi u plinski separator, gdje se plin odvaja od nafte, a zatim se nafta šalje u sabirnu granu ili mjerni spremnik na mjerenje. Plin ulazi u plinsku sabirnu mrežu. U merniku se nakon taloženja voda i mehaničke nečistoće talože na dnu i povremeno uklanjaju kroz ispust. Količina (volumen) bušotinske proizvodnje mjeri se u mjernoj posudi. Nakon mjerenja, ulje se pomoću pumpe šalje u sabirni razvodnik (u slučaju sabirnog sustava pod tlakom).

Količina plina se mjeri posebnim uređajima i instrumentima na izlazu iz plinovoda iza plinskog separatora.

Skupna separacijsko-mjerna jedinica gravitacijskog sustava (GSZU) opslužuje nekoliko bušotina. Sastoji se od plinskog separatora, mjernika, razvodne baterije (češlja) i cjevovoda.

Produkti iz bušotina (šikljanje, plinski lift, crpljenje) šalju se u distribucijsku bateriju. Kada se jedna bušotina uključi za mjerenje, proizvodnja svih ostalih bušotina se miješa i ulazi u sabirni razdjelnik bez mjerenja.

Mjerenje se provodi slično kao i mjerenje u pojedinačnoj separacijsko-mjernoj jedinici. Produkti preostalih bušotina primljenih u sabirni razvodnik šalju se sekvencijalno u plinski separator prvog i drugog stupnja, dok je moguće ekstrahirati plin iz svakog stupnja separacije. Ulje iz separatora drugog stupnja ulazi u sabirni razvodnik.

U suvremenim tlačno zatvorenim sustavima za prikupljanje i transport bušotinskih proizvoda koriste se automatizirane separacijske i mjerne jedinice ASZGU (tipovi ZUG, Sputnik, AGZU itd.).

Proizvodi naftnih bušotina dovode se u mjernu jedinicu tipa Sputnik, koja povremeno mjeri volumen tekućine koju bušotina isporučuje, određuje postotak vode u tekućini i količinu slobodnog plina. Projektirane su i koriste se instalacije tipa Sputnik-A, Sputnik-V, Sputnik-B40 i Sputnik-B40-24. Razmotrite rad instalacije Sputnik-B40 (slika 7.6).

Namijenjen je za automatsko prebacivanje bušotina na mjerenje prema zadanom programu i automatsko mjerenje protoka bušotina. Sputnik-B40 ima automatski mjerač vlage ulja koji kontinuirano određuje postotak vode u protoku ulja; automatski uz pomoć turbinskog mjerača protoka (rotatora) 15 mjeri se količina slobodnog plina oslobođenog iz nafte u hidrociklonu. Turbinski mjerač protoka tekućine TOR 1-50 u Sputnik-B40 ugrađen je ispod razine tekućine u procesnom spremniku hidrociklonskog separatora.

Uz pomoć "Sputnjika-B40", kao i "Sputnjika-B" i "Sputnjika-A", moguće je odvojeno mjeriti zaduženja navodnjenih i nenavodnjenih bunara. Da biste to učinili, postupite na sljedeći način. Ako su, na primjer, 2 bušotine (vidi sl. 7.6) poplavljene, a preostalih 12 bušotina povezanih sa Sputnikom isporučuje čistu naftu, tada se posebni nepovratni ventili 1 ručno zatvaraju, a proizvodnja poplavljenih bušotina šalje se kroz zaobilazni vod kroz ventila 12 do sabirnog razvodnika 8. Proizvodnja bušotina koje opskrbljuju čistu naftu šalje se u spremnik višesmjernog prekidača bušotina PSM, iz kojeg ulazi u sabirni razvodnik 6, a zatim u kolektor suhog ulja 23.

Tekućina svake bušotine koja se mjeri šalje se kroz rotacijski prekidač bušotina 4 u hidrociklonski separator 13. Na izlazu plina iz separatora ugrađen je regulator diferencijalnog tlaka 14 koji održava konstantan diferencijalni tlak između separatora i separatora. mjerač protoka plina 15. Konstantni diferencijalni tlak prenosi se kalemnim mehanizmima 16 i 16a, od kojih se konstantni diferencijal također prenosi na klipni ventil 19.

Količina tekućine se mjeri jažicama na sljedeći način. Kada je plovak 17 mjerača razine u najnižem položaju, gornja vilica mehanizma plovka pritišće gornju izbočinu kalema, zbog čega se povećani tlak s regulatora 14 prenosi na desnu stranu klipni ventil 19 i pokriva ga; prestaje dovod tekućine i turbinski mjerač protoka 18 prestaje raditi. Od ove točke nadalje, razina tekućine u separatoru raste. Čim razina tekućine u separatoru dosegne najviši položaj, a donja vilica plovnog mehanizma pritisne izbočinu kalema 16a, povećani tlak iz regulatora 14 djeluje na lijevu stranu klipnog ventila 19 i otvara klipni ventil. to; počinje kretanje fluida u sustavu, a turbinski mjerač protoka 18 broji količinu fluida koja je kroz njega prošla.

Kako bi se odredio postotak količine vode u nafti, Sputnik je instalirao mjerač vlage 20, kroz koji prolazi sva proizvodnja bušotine.

Razvijen je i Sputnik-B40-24, koji se od Sputnjika-B40 razlikuje samo po broju spojenih bušotina – na njega se mogu spojiti ne 14, već 24 bušotine. Svi ostali podaci ovog Sputnika isti su kao oni za Sputnik-B40.

U instalaciji Sputnik-V koristi se volumetrijsko mjerenje opskrbe bušotinskom tekućinom. Daje točnije rezultate od turbinskog mjerača ako ulje nema visok sadržaj parafina. Sa značajnim sadržajem parafina, smola i mehaničkih nečistoća talože se u kalibriranoj posudi mjernog uređaja i smanjuju točnost mjerenja.

Parametri instalacija tipa "Satelit" dati su u tablici 7.1.

Tablica 7.1 Parametri "Satellite" instalacija

Mogućnosti
Broj spojenih bunara
Radni tlak, MPa
Granice mjerenja za tekućinu, (m / dan)
Pogreška mjerenja tekućine, %

P višesmjerni prekidač bušotine (PSM) dizajniran je za automatski ili ručni prijenos proizvodnje bušotine na mjerni separator (Sl. 7.7).

Tehničke karakteristike prekidača PSM-1M na in

Radni pritisak, MPa 4

Promjer ogranka cijevi, mm.

Unos 70

Ukupni odmor 150

Zamernogo 70

Broj ulaza 14

Maksimalna razlika tlaka između

mjerna cijev i zajednička šupljina, MPa 0,3

Napon napajanja senzora položaja, V 220

Izvedba senzora položaja Protueksplozijski Š1

Prekidač se sastoji od čeličnog tijela 1 s izlaznim cijevima 2, poklopca 3 s mjernom cijevi 4, rotacijske cijevi 13 s pomičnim nosačem 15 i osovinom 7, klipnog pogona s mehanizmom zapornice i senzora položaja. Pomični nosač (pogledajte sl. 7.7 b) sastoji se od tijela 21, kolica 18, valjaka 17 postavljenih na posebne osovine 22 i gumene brtve 19 uklještene između tijela 21 i kolica 18. Pokretna kolica mogu se kretati u zakretnoj cijevi. Opruga 20 osigurava da je kolica pritisnuta uz tijelo. Na unutarnjoj cilindričnoj površini kućišta nalaze se dva paralelna prstenasta utora s utorima na svakom ulazu. Valjci pomičnog kolica kreću se duž ovih utora. Dubina utora i utora je odabrana na takav način da kada se valjci kreću duž utora, formira se razmak između gumene brtve 19 i tijela prekidača, a kada valjci uđu u utore, brtva se pritisne na tijelo oprugom 20, osiguravajući nepropusnost mjernog kanala. Nepropusnost pomičnog spoja kolica i rotacijske mlaznice postiže se gumenim brtvenim prstenom 16 (vidi sl. 7.7). a). Za automatsko uključivanje bunara koristi se klipni pogon 10 sa zapornim mehanizmom

:in i sastoji se od tijela od lijevanog željeza 6, pričvršćenog na poklopcu sklopke, pogonskog cilindra s klipom, opruge i zupčaste letve, koja je sastavni dio klipnjače.

Unutar pogonskog kućišta, na osovini rotacijske cijevi, postavljena je čegrtaljka 5 na ključ 12 i labavi zupčanik 11. Zupčanik je pritisnut na čegrtaljku pomoću opruge 9 i djeluje s zupčastom letvom pogona. Čegrtaljka 5 i zupčanik 11 imaju krajnje zube s kosinama, što osigurava jednostrani zahvat kada se međusobno okreću. Kada se impuls pritiska iz hidrauličkog pogona primijeni na šupljinu pogonskog cilindra, klip s šipkom će se pomaknuti i okrenuti zupčanik, a s njim i čegrtaljku

osovina prekidača. Kad se tlak oslobodi, klip će istisnuti tekućinu iz pogonskog cilindra. Zupčanik i zupčanik će se 1 pomaknuti u smjeru suprotnom od izvornog položaja.

rapovik s osovinom neće se pomaknuti. Nepropusnost na spoju pogonskog cilindra i poklopca, kao i u pokretnom spoju cilindra i klipa, osigurana je gumenim brtvenim prstenovima. Senzor položaja prekidača Ul I PSM služi za kontrolu procesa preklapanja, a softver omogućuje daljinsko postavljanje tražene bušotine na M mjerama. Kućište pogona je zatvoreno poklopcem 5. Za popravak PSM-a koristi se izvlakač 14.

PSM prekidač radi na sljedeći način. Na signal) iz vremenskog releja uključuje se hidraulički pogon, a pogonski cilindar n< реключателя подается жидкость под давлением. Жидкость перс м с щает поршень с рейкой, поворачивая через храповой механизм ПО воротный патрубок с подвижной кареткой, который останавливав i11 против отверстия в корпусе переключателя. В этот момент ролики западают в выточки, чем обеспечивается надежное уплотнение М(I ду корпусом и кареткой. Жидкость от скважины через подводят пи патрубок и окна в нем попадает в камеру крышки переключатели И через замерный патрубок в замерную линию.

Bunar možete spojiti za mjerenje i ručno. Za OVO se koristi posebna ručka za okretanje osovine rotacijske mlaznice! I instalirajte ga na traženi bunar. Položaj ogranka cijevi P0V0r01 određen je strelicom ugraviranom na čeonoj strani osovine. Brzina kretanja rotacijske mlaznice je mala, pa su stoga opterećenje pokretnih dijelova i njihovo trošenje beznačajni< ключателя - почти все они работают при малых перепадах давлении

Kada koristite prekidač, imajte na umu

u sklopu kolica, promjeri brtvi duž tijela i u zavoju. | ogranak cijevi su isti i jedinica je neopterećena. Međutim, kada je jednostrano | | visoki tlak uzrokuje silu savijanja u zakretnoj cijevi, što otežava prebacivanje. Dakle, ulaza ne bi trebalo biti! 11 pada tlaka u brtvi kolica iznad 0,5 MPa i stoga I V | bolje je izvršiti prebacivanje pod ovim uvjetima. U normalnim radnim uvjetima, padovi tlaka preko HI Karstip brtvila prelaze 0,1 MPa.

NA posljednjih godina mnoge tvrtke, posebice one za pretvorbu, obavljaju veliki posao na području stvaranja i proizvodnje opreme za mjerenje protoka proizvodnje bušotina.

Na primjer, mobilna mjerna jedinica UZM (razvojnik - IPF "Sibnefteavtomatika") dizajnirana je za automatsko i ručno mjerenje količine tekućine, nafte i plina proizvedenih iz naftnih bušotina.

Instalacija se temelji na hidrostatskoj metodi za mjerenje mase proizvodnje naftnih bušotina, koja se temelji na ovisnosti hidrostatskog tlaka stupca tekućine o gustoći. Glavni element za provedbu ove metode je senzor diferencijalnog tlaka, koji osigurava visoku pouzdanost instalacije, točnost, a također pojednostavljuje mjeriteljsku podršku, budući da nisu potrebni glomazni i energetski intenzivni stalci.

Jedna od prednosti mjernog postrojenja je mogućnost mjerenja i niskog i visokog protoka

bunari.

Jedinica se sastoji od dvije jedinice (jedinica za obradu, jedinica za praćenje i upravljanje) montirane na šasiju prikolice, što omogućuje njen transport po polju i povezivanje s bušotinama radi obavljanja mjerenja. U jedinici za upravljanje i upravljanje nalazi se upravljačka oprema i radno mjesto operatera. Blokovi se griju električnim grijačima. Instalaciju je certificirao Gosgortekhnadzor Ruske Federacije kao mjerni instrument, certifikat br. 0000435. Tehnički podaci USM:

Radni tlak, MPa, ne više od 4,0

Raspon mjerenja tekućine, t/dan 1-400

Smanjeni raspon mjerenja plina

normalnim uvjetima, nm 3 / m 3 40-20 000

Granica dopuštene osnovne relativne pogreške instalacije tijekom mjerenja,%, ne više od:

Maseni protok ± 2,5

Volumni protok plina ± 5,0

Granica dopuštene osnovne relativne pogreške instalacije pri proračunu masenog protoka ulja i vode 6,0

Osim mobilne jedinice, proizvodi se i stacionarna US jedinica, koja ima slične tehničke karakteristike,

ali može raditi na klasteru bušotina, u vezi s kojim je jedinica dodatno opremljena uređajem za prebacivanje bušotina ml nifolds.

Dovoljno rašireni u naftnim poljima su mjerači za mjerenje protoka bušotina tipa SKZH, koje je razvio NPO NTES (Tatarstan).

SCF mjerači namijenjeni su za mjerenje masenog protoka, ukupne mase tvari pri konstantnom i promjenjivom protoku.SCF mjerači mjere potrošnju u tonama po danu, a ukupnu akumuliranu masu - u kilogramima. Mjereni medij može biti tekućina, mješavina plina i tekućine, na primjer, koja dolazi iz naftnih bušotina, otopine različitih tvari, uključujući kaše s finim česticama, ukapljeni plinovi. Pri mjerenju mase tekućine u sastavu plinsko-tekuće smjese I u većini slučajeva nije potrebno prethodno razdvajanje na tekućinu i plin. Mjerači se ugrađuju na ušću proizvodne bušotine, na skupnom mjernom uređaju, na uređaju za prikupljanje i obradu nafte, u sustavima za nadzor i regulaciju tehnoloških procesa. Mjerilo se sastoji od komornog pretvarača protoka! (KPR) i jedinica za izračun mase BESKZh. KPR brojila SKZH sastoji se od kućišta i, ovisno o veličini, jednog ili dva mjerna bloka.

Mjerni blokovi su otporni na eksploziju< уровнем взрывозащиты «взрывонепроницаемая оболочка» и Moryi эксплуатироваться во взрывоопасных условиях. Он имеет норми руемые метрологические характеристики, его конструкция унифи цирована под все корпуса КПР, унифицирована под все корпуе.1 КПР, что позволяет с минимальными затратами производить замен \ измерительной части КПР в процессе проверки его метрологических характеристик или ремонта. Для измерения одновременно двух по токов жидкости в газожидкостной смеси рационально использован счетчик СКЖ, имеющий индекс модификации «Д». При этом в ОД ном из потоков допускается отсутствие газовой фазы.

Za rad brojača neophodna je prisutnost slobodnog plina u njegovoj krmi. Stoga je mjerač najprikladniji za mjerenje tvari koje sadrže prateći plin koji se može ispustiti u tijelu mjerila.

Informacije o protoku tekućine, akumuliranoj masi tekućine koja je prošla kroz pretvarač protoka komore, prisutnosti hitnih situacija tijekom rada mjerača obrađuju se, akumuliraju i izlaze na zaslon ili vanjsku mrežu u kalkulatoru mase. jedinica. Kalkulatori imaju indikator za prikaz informacija ili čitač informacija koji vam omogućuje čitanje akumuliranih informacija na kalkulatoru i njihov pregled na računalu. Kalkulator proizvodi normalizirani impulsni izlazni signal za prijenos informacija u telemetrijski sustav, a također ima RS-232 i RS-485 sučelje, što ga čini jednostavnom integracijom u bilo koji automatizirani sustav kontrole i upravljanja. Verzije kalkulatora BESKZH-2M i BESKZH-2MS imaju arhivu povijesti rada brojila, po satu, do 7 dana, i dnevno, do 3 mjeseca. Glavna relativna pogreška pretvaranja broja ulaznih impulsa u maseni broj za svaki kanal za kalkulatore nije veća od ± 0,1%.

Brojila se proizvode u skladu s TU 39-0147.585-010-92, upisana su u državni registar pod brojem 14189-94 i imaju potvrdu o državnom standardu RU.C.29065.A br. 7T22 i ruski patent. Tehničke karakteristike brojila SKZh prikazane su u tablici 7.2.

Mjerač je zaštićen od eksplozije, sadržaj sumporovodika u izmjerenoj tekućini pri radnom tlaku od 4 MPa nije veći od 0,02% volumena.

Trenutno u mnogim regijama zemlje za proizvodnju nafte i plina rade mobilne mjerne jedinice tipa ASMA. Jedinica ASMA-TP je dizajnirana za mjeriteljsku kontrolu mjernih instrumenata produktivnosti naftnih bušotina (AGZU "Sputnik") i za izradu visoko preciznih mjerenja dnevnih protoka tekućine, nafte i vode izravnim mjerenjem mase tekućine i volumen pratećeg naftnog plina. Instalacija se sastoji od bloka s tehnološkim i hardverskim odjeljcima koji se nalazi na dvoosovinskoj auto prikolici.

Tablica 7.2

Tehničke karakteristike SKZH

Mogućnosti
Raspon mjerenja protoka, t/dan: na prvom kanalu na drugom kanalu				Do 120 br			Kuća do 61
Maksimalni radni tlak, MPa
Dopuštena vrijednost kinematičke viskoznosti tekućine, m 2 / s
Dopuštena granica promjene GOR-a,
Relativne pogreške brojača u mjernom području, % ne više
Napajanje	AC 50Hz 220V
Protuteža, kg

Masa tekućine se utvrđuje vaganjem prazne i napunjene posude i mjerenjem vremena akumulacije, količina pratećeg plina mjeri se pomoću dva Agat plinomjera i dijafragme u kompletu sa uređajem Sapphire-22DD. Ovisno o vrijednosti faktora plina, volumenski protok pratećeg plina može se mjeriti bilo kojim od tri mjerača ili s dva ili tri istovremeno.

U odjeljku za opremu nalazi se upravljačka stanica temeljena na programabilnom upravljaču. Rezultat mjerenja prikazuje se na zaslonu prijenosnog računala, protokol mjerenja ispisuje se na pisaču.

ASMA-T jedinica ima sličan uređaj i nalazi se na šasiji vozila. Kod instalacije ASMA-T-03-400

03 - mjesto na šasiji automobila "Ural-4320-1920"; 400 - maksimalni protok bušotine, mjereno instalacijom,

Za mjerenje protoka bušotina s visokim GOR-om koristi se mobilni separator u kojem se vrši prethodno odvajanje i mjerenje plina. Tekućina sa sadržajem zaostalog plina dovodi se u ASMA-TP(T) za mjerenje u normalnom načinu rada.

Princip rada ASMA jedinica temelji se na izravnom vaganju tekućine (smjesa nafte, vode i plina) bušotine u imenovanim jedinicama mase, nakon čega slijedi izračun dnevnog protoka tekućine, nafte i voda. Sadržaj vode mjeri se vlagomjerom VSN-BOZNA. Mjerenje dnevne količine pratećeg plina provodi se plinomjerom tipa AGAT-1M, a rezultati mjerenja dovode se u normalne uvjete u regulatoru.

Jedinice za mjerenje mase sastoje se od tehnoloških i instrumentalnih odjeljaka smještenih u blok kontejnere, koji su za ASMA-T prenosive jedinice montirani na šasiji terenskog vozila, za ASMA stacionarne jedinice - na jednoj podlozi.

Tehnološki odjeljak je izveden u klasi B-1a, gdje je moguće stvaranje eksplozivne smjese kategorije II A skupine TZ. Izvedba uređaja tehnološkog odjeljka - svojstveno sigurna, protueksplozijska. Tehničke karakteristike ASMA jedinica prikazane su u tablici 7.3.

Izmjereni parametri medija:

radni tlak, MPa, ne više od 4,0

viskoznost, cSt, ne više od 500

volumni udio vode,%, ne više od 99

maseni udio sumpora,%, ne više od 2

maseni udio mehaničkih nečistoća,%, ne više od 0,05

pogreška određivanja, %, ne više od:

prosječna dnevna brzina protoka tekućine - 2,5

volumen pridruženog plina - 6,0

rez vode:

Tablica 7.4

Tehničke karakteristike ASMA jedinice

Modifikacija instalacije	Raspon mjerenja		Broj bunara spojenih na instalaciju	Ukupne dimenzije, mm, ne više			Težina, kg,
	Po tekućini
NO-8,10,14-180MP
MO-400-MZPK-4, 6, 8, 10, 12			4; 6; 8; 10; 12

Bilješke:

PC - dostupnost preklopnih ventila

MP - prisutnost višesmjernog prekidača

MZPK - prisutnost modula zapornih i sklopnih ventila.

OJSC "Surgutneftegas" upravlja prenosivim mjernim jedinicama.

Prijenosna jedinica za mjerenje mase "ASMA-T-03-400-300" namijenjena je za određivanje dnevnih protoka tekućine, nafte i vode mjerenjem mase tekućine (smjesa nafte, vode i plina) i volumena pratećeg plina. naftnih bušotina.

Opseg instalacija - naftna i plinska polja.

Jedinica se sastoji od tehnoloških i instrumentalnih odjeljaka smještenih u blok kontejneru, koji je montiran na šasiju terenskog vozila sa zračnim rasporom između odjeljaka od najmanje 50 mm.

Mjereni medij - tekućina (mješavina ulje-voda-plin):

Radni tlak do 4,0 MPa

Temperatura od minus 10 do plus 50°S;

Viskoznost do 500 cSt;

Stopa korozije, ne više od 0,2 mm/god.

Klimatska izvedba jedinice UHL1, ali za rad pri temperaturi okoline od minus 43 do plus 50°C i relativnoj vlažnosti od 98% pri temperaturi od 15°C.

Tehnički podaci:

Protok bunara spojenog na jedinicu:

Tekućina, t/dan od 0,1 do 400

Prema plinu koji se oslobađa u radnim uvjetima, smanjen na

normalni uvjeti, m 3 / dan do 300 000

Relativna pogreška mjerenja mase tekućine

(mješavina plin-tekućina), ne više od, % 2,0

Relativna pogreška u određivanju prosječne dnevne

protok tekućine, ne više od, % 2.5

Relativna pogreška u određivanju volumena pridruženog

naftni plin doveden u normalne uvjete, ne više od 5,0

Relativna pogreška u određivanju sadržaja vlage u ulju u podrasponima:

a) od 0 do 60% (emulzija voda u ulju), % ±2,5

b) preko 60 do 100% - ±4,0%.

Broj bunara spojenih na instalaciju, 1

Nazivni promjeri ulaznih i izlaznih cijevi, m 50

Gubitak tlaka pri maksimalnom protoku tekućine, ne više od, MPa 0,02

Napon, V 380/220

Frekvencija, ne više od, Hz 50 ± 1

Instalirana snaga, ne više od, kVA 20

Ukupne dimenzije, ne više od, mm 9860x2500x3960

Težina, ne više od, kg 16850

Slika 1 - Prijenosna instalacija za mjerenje mase

ASMA-T-03-400-300:

1 - rukohvat do stepenica; 2 - potporni vijci; 3 - odvodni spremnik; 4 - cipela; 5 - kutija za vijčane nosače; 6 - kutija za uzemljenje; 7 – cjevovodna kutija za priključak.

Slika 2 - Instalacija za mjerenje proizvoda Sputnik - A

Prostorija AGZU pripada klasi opasnosti B-1a. Klasa opasnosti

utvrđeno prema priručniku-klasifikatoru i primijenjeno u prostorijama AGZU.

Također na tabli ispred ulaza u AGZU treba biti naznačeno vrijeme

ventilacija, prezime, ime, patronim osoba odgovornih za dobro i protupožarno stanje - svi ti podaci moraju biti naneseni svijetlom bojom na vidljivom mjestu prostora AGZU.

Instalacija kontrolne sobe mora biti udaljena najmanje 12 m od mjerno-uklopne instalacije. Prije ulaska u AGZU potrebno je uključiti ventilator na 5-10 minuta.

Prilikom duljeg boravka unutar jedinice, pri izvođenju radova s ​​prisilnim izlijevanjem ulja, ventilator mora raditi neprekidno.

U slučaju nedostatka električne energije, ventilacija jedinice se osigurava otvaranjem oba vrata.

Na mjerno-uklopnim jedinicama crvenom bojom napravljeni su sljedeći natpisi: „OPASNO POŽAR“, „UKLJUČITE VENTILACIJA

Unutar AGZU-a trebaju biti obojani brojevi bunara spojenih na instalaciju, mora biti dostupan dnevnik operatera u koji se unose nakon mjerenja. Shema spajanja tlačne posude i izvodi iz uputa za siguran rad i zaštitu od požara moraju biti dostupni.

Tijekom rada operater proizvodnje nafte i plina mora se pridržavati zahtjeva ove upute, pravila zaštite od požara i pravila osobne higijene te kulture proizvodnje u područjima rada koja su mu povjerena.

TEHNIČKE KARAKTERISTIKE NAMJENA I UREĐAJ AGZU

Automatizirana grupna jedinica “SPUTNIK” AM-40-10-400 ili AM-40-14-400 dizajnirana je za mjerenje periodične promjene količine fluida proizvedenog iz naftnih bušotina i naknadno određivanje protoka bušotine.

Jedinica prati rad bušotina prisutnošću opskrbe tekućinom, odvojenog prikupljanja navodnjene i nenavodnjene nafte.

SIGURNOSNI ZAHTJEVI ZA IZVOĐENJE RADOVA

Prije ulaska u prostoriju AGZU radi mjerenja operater mora uključiti ventilaciju ili prirodno provjetravati prostoriju 15-20 minuta.

Tablica 2 - Glavni tehnički podaci

Maksimalni protok jedne mjerne bušotine	t/dan
Granica dopuštene relativne pogreške u pogonskom mjerenju količine tekućine,	%	ne više + 6,0
Broj spojenih bunara po mjerenju	KOM.	10 - 14
Radni tlak	kg / cm 2,	ne više od 40
Temperatura radne okoline	o C	+5 o S - +70
Isporuka pneumatskih krugova:
tlak plina	kg/cm2	ne više od 40
diferencijalni tlak između mjernih separatora i zajedničkog razdjelnika	kg/cm2	0,3 – 1,2
Napajanje električnih krugova	vrsta struje	varijabla
napon		380 / 220 V
frekvencija	Hz	50+1
Potrošnja energije	kW,	ne više od 10
Sobna temperatura	o C	+50 o C
Izvedba mjernih i sklopnih uređaja		otporan na eksploziju
Mjerno-uklopna instalacija klase prostorije		B - 1a
Izvedba štitne sobe		obični

UREĐAJ I RAD INSTALACIJE

Shema instalacije radi na sljedeći način:

Bunarski razdjelnici su preko povratnih ventila spojeni na ogranke mjerno-uklopne jedinice.

Proizvodnja bušotine ulazi u višesmjerni PSM prekidač bušotine. Od sklopke (PSM) bušotine se usmjeravaju prema hidrociklonskoj glavi mjernog separatora, gdje se odvija primarno odvajanje plina od tekućine. Ovo je neophodno za točnije mjerenje volumenskog protoka bušotine.

Proizvodnja preostalih bušotina ulazi u zajednički cjevovod s otvorenom zaklopkom.

Količina tekućine koju plin istisne iz separatora mjeri se brojačem TOR - 1 - 50.

Uređaj za regulaciju protoka u mjernom separatoru osigurava cilindrični prolaz, tj. duž cijelog presjeka cijevi za tekućinu, kroz brojač TOR - 1 - 50 konstantnom brzinom, što omogućuje mjerenje u širokom rasponu protoka bušotine s malom greškom.

Brojač TOP - 1 - 50 generira impulse jedinici za upravljanje i indikaciju nakon što kroz brojač prođe 50 metara tekućine. Osim toga, brojač ima ljestvicu sa strelicom i mehanički integrator.

Naizmjenično prebacivanje bušotina na PSM prekidač provodi se pomoću ventila.

Uređaj može raditi u tri načina:

1. Preko ručno upravljanog mjernog separatora.

2. Preko mjernog separatora na automatsko upravljanje.

3. Rad premosnice.

Vrijeme mjerenja postavlja se ovisno o specifičnim uvjetima proizvodnje bušotine, metodama proizvodnje i stanju razvijenosti polja. U svakom pojedinačnom slučaju usklađuje se s inženjersko-tehničkim odjelom proizvodne radionice.

Zaduženje se izračunava prema formuli:

Q = 1440 --------- KU (1)

Q – dnevni protok, t/dan. ;

H1 - očitanje mjerača na početku mjerenja, m 3

H2 - očitanje mjerača na kraju mjerenja, m 3

T1-T2 - vrijeme mjerenja, min

K - faktor korekcije brojača

Y je specifična težina nafte, t/dan.

Prilikom prijenosa bunara na rad na obilaznici:

Otvorite ventile 1. reda;

Zatvorite ventile 1. reda, ugradite kolica s ručkom za ručno upravljanje između dvije bačve;

Otpustite pritisak.

RAZVIJENO	Savezno državno unitarno poduzeće Državni znanstveni metrološki centar Sveruski istraživački institut za mjerenje protoka (FSUE GNMC VNIIR)
IZVOĐAČI:	Nemirov M.S. - kandidat tehničkih znanosti, Silkina T.G.
RAZVIJENO	Ufa Inženjerski i mjeriteljski centar MOAO "Nefteavtomatika"
IZVOĐAČI:	Nasibullin A.R., Fatkullin A.A.
RAZVIJENO	Međuregionalno otvoreno dioničko društvo MOAO "Nefteavtomatika"
IZVOĐAČI:	Mikhailov S.M., Khalitov A.S.
ODOBRENO
REGISTRIRANO
PRVI PUT PREDSTAVLJEN

Datum uvođenja 2003-03-01

Ova se preporuka odnosi na jedinicu za mjerenje mase ASMA (u daljnjem tekstu jedinica), stacionarnu ili prenosivu, dizajniranu za mjerenje prosječnih dnevnih protoka tekućine, nafte i vode i pripadajućeg protoka plina u naftnim bušotinama, i utvrđuje metodologiju za primarna i periodična provjera jedinice.

Interval kalibracije: ne više od jedne godine.

1. Operacije provjere

Tijekom provjere izvode se operacije navedene u tablici 1.

stol 1

2. Sredstva provjere

2.1. Pri provođenju provjere koriste se sredstva provjere navedena u tablici 2.

2.2. Mjerila koja se koriste za ovjeravanje moraju biti ovjerena od strane Državne mjeriteljske službe i imati važeće potvrde o ovjeravanju ili otiske verifikacijskih oznaka.

2.3. Dopušteno je koristiti druga slična sredstva provjere koja osiguravaju određivanje mjeriteljskih značajki postrojenja s potrebnom točnošću.

3. Zahtjevi za sigurnost i zaštitu okoliša

3.1. Prilikom izvođenja mjerenja poštuju se zahtjevi definirani sljedećim dokumentima:

- “Pravila zaštite od požara za rad poduzeća Državnog odbora SSSR-a za prirodne resurse”;

Sigurnosni propisi za popravke i elektromehaničke radove, odobreni i uzimajući u obzir specifične uvjete specifičnih naftnih polja;

- "Pravila za tehnički rad električnih instalacija potrošača" (PTE);

	Sredstva provjere i njihove mjeriteljske karakteristike i regulatorni dokumenti	Količina	Koristi se za određivanje pogreške mjerenja					Bilješka
			Tekuće mase	Protok tekućine	Potrošnja pratećeg plina
					s turbinskim mjeračima i dijafragmama	s brojačima vrtloga
	Težina KGO-IU-20, težina 20 kg, granice tolerancije: ± 1 g, GOST 7328-82
	Set utega KG-2-5, težine 5 kg, granice tolerancije: ± 1 g, GOST 7328-82
	Meteorološki termometar, raspon mjerenja (0 - 100) °C, GOST 112-78
	Aspiracijski psihrometar, TU 25.1607.054
	Aneroidni barometar tipa BAMM-1, TU 25-04-1838
	Pretvarač protoka s granicama dopuštene osnovne pogreške: ± 0,5% i mjernim područjem (2 - 16)							U kompletu s hidrauličkim postoljem
	Standardna mjerna šipka 2. kategorije prema GOST 8.400-80 s kapacitetom od 1000 dm 3 s granicama dopuštene osnovne pogreške: ± 0,1%
	Hidrometar tipa AMV-1, GOST 18481-81, granice dopuštene apsolutne pogreške: ± 1,0 kg / m 3
	Klasa točnosti mjerača tlaka 1,5, GOST 2405-88
	Tekući termometar tipa A s rasponom mjerenja (0 - 50) ° C i vrijednošću podjele od 0,1 ° C, GOST 28498-90
	Tikvice 1. klase, cilindri, GOST 1770-74
	Niskofrekventni generator signala G3-102 s frekvencijskim rasponom (20 - 20000) Hz, GOST 22261-94
	DC napajanje B5-30 s nestabilnošću: ± 0,01%, TU 3.233.220
	Otporni spremnik R4831 klasa točnosti 0,02, TU 25-04.296
	Univerzalni voltmetar V7-16 s rasponom mjerenja (0 - 1000) V, TU 2.710.002
	Elektronski brojač frekvencije 43-33 s rasponom mjerenih frekvencija od 10 Hz do 10 MHz, E32.721.092.TU
	Referentna otporna zavojnica P331 s nominalnim otporom od 100 Ohma, klasa točnosti 0,01, TU 25-04.3368-78E
	Elektronička štoperica s granicama dopuštene apsolutne pogreške: ± 1 s

4. Uvjeti provjere

4.1. Provjera instalacije provodi se u skladu s GOST 8.395-80 pod sljedećim uvjetima:

Temperatura okoline, °C
Temperatura tekućine, °C
Radni pritisak na postolju, kg / cm 2
Promjena temperature fluida u instalaciji tijekom punjenja mjernog spremnika, ne više od, °C
Promjena protoka tekućine tijekom punjenja mjernog spremnika, ne više od, %
Relativna vlažnost, %	od 30 do 80;
Atmosferski tlak, kPa	od 84 do 106;
Frekvencija izmjenične struje, Hz
Napon napajanja instrumenta, V
Odsutnost vibracija, udara, magnetskog polja (osim zemlje).

5. Priprema za ovjeru

5.1. Provjerite dostupnost važećih potvrda o ovjeravanju mjerila ili otisaka ovjernih žigova.

5.2. Za prijenosnu opciju ugradnje provjerite položaj ugradnje viskom i, ako je potrebno, izravnajte ga vijčanim nosačima.

5.3. Provjeravaju prisutnost jednake vrijednosti dijametralnog razmaka između površina nosača i vodilice mjernog spremnika i, ako je potrebno, provode njegovo poravnanje prema operativnoj dokumentaciji (u daljnjem tekstu - ED) instalacije.

5.4. Prije određivanja pogreške mjerenja brzine protoka tekućine (tijekom početne provjere) izvode se sljedeće operacije:

Spojite instalaciju na ispitni uređaj (u daljnjem tekstu uređaj) prema shemi provjere prema slici A.1 Dodatka A;

Provjerite nepropusnost sustava koji se sastoji od postolja, instalacije i spojnih cjevovoda. Da biste to učinili, postavite najveći protok za pretvarač protoka stola, uključite Cascade upravljačku stanicu (u daljnjem tekstu upravljačka stanica), koja je uključena u komplet za ugradnju, i pumpu stola, te obavite najmanje dva mjerenja ciklusi pomoću upravljačke stanice (u ručnom načinu rada). Nisu dopuštene kapi ili curenje tekućine kroz uvodnice, prirubničke, navojne i zavarene spojeve ako se promatraju 5 minuta. Stojeća pumpa se isključuje i pomoću instalacijske pumpe se mjerni spremnik isprazni do minimalne razine;

Broj mjernih ciklusa (k = 10) unosi se pomoću programa operaterske konzole upravljačke stanice (u daljnjem tekstu PPO);

Za stacionarnu instalaciju, prema njegovom ED-u, provjerava se ispravan rad prekidača u bušotini.

5.5. Prije utvrđivanja pogreške mjerenja pridružene brzine protoka plina, jedinica se spaja na postolje (prilikom prve ovjere) ili na bušotinu (tijekom periodične ovjere), zadaje se broj ciklusa (k = 10) i ovisno o tome koji mjerni instrumenti koriste u instalaciji za mjerenje pripadajućeg protoka plina, izvršite sljedeće radnje:

5.5.1. Za instalaciju opremljenu uređajima za suženje (dijafragme), odspojite izlaze pretvornika razlike tlaka, tlaka i temperature plina uz isključeno napajanje upravljačke stanice i spojite set mjernih instrumenata na ulaze stanice prema slici A.2 od Dodatak A.

5.5.2. Za instalaciju opremljenu turbinskim pretvaračima protoka (u daljnjem tekstu TFR), odspojite izlaze TFR-a, pretvarača tlaka i temperature s isključenom kontrolnom stanicom i spojite set mjernih instrumenata na ulaze stanice prema slici A.2.

5.5.3. Za instalaciju opremljenu vrtložnim plinomjerima (u daljnjem tekstu - SVG), odvojite izlaze senzora protoka plina (u daljnjem tekstu - DRG) s isključenim napajanjem kontrolne stanice i spojite set mjernih instrumenata na ulaze kontrolne stanice prema na sliku A.3 Dodatka A.

5.6. Prije utvrđivanja pogreške u mjerenju sadržaja vode, instalacija se spaja na postolje (tijekom inicijalne verifikacije) ili na bušotinu (tijekom periodične verifikacije), postavlja se broj ciklusa (k = 10), izlazi sirove nafte. pretvarač mjerača vlage ulja (u daljnjem tekstu BCH) odspoji se s isključenim napajanjem kontrolne stanice i spoji na ulaze stanice set mjernih instrumenata prema slici A.3.

5.7. Pripremiti mjerne instrumente za rad u skladu s ED.

5.8. Uključuje se upravljačka stanica, pokreće se softver prema uputama za rukovanje koje se nalaze u kompletu ED instalacije i napajaju se mjerni instrumenti.

5.9. Provjerite ispravnost unosa u PPO koeficijente i konstante prema uputama za rukovanje.

6. Provođenje verifikacije

6.1. Vizualni pregled

Prilikom provođenja vanjskog pregleda provode se sljedeće operacije:

Uspostaviti sukladnost s potpunošću i označavanjem instalacije tehničke dokumentacije;

Provjerite odsutnost mehaničkih oštećenja površina, kršenja cjelovitosti zaštitnih premaza i drugih nedostataka na instalacijskim čvorovima.

6.2. Testiranje

6.2.1. Osjetljivost sustava za vaganje instalacije provjerava se s težinom tare u načinu rada "Kalibracija", postavljenom pomoću softvera, kako slijedi:

6.2.1.1. Na kontejner se stavlja uteg od 3,0 kg i bilježi prosječna vrijednost bruto mase (M Bg) utvrđena PPO;

6.2.1.2. Uteg se uklanja i bilježi vrijednost tare mase (M Tg);

6.2.1.3. Provjerite je li uvjet ispunjen:

m = M Bg - M Tg? jedanaest)

gdje je M Bg - bruto težina, kada postoji opterećenje na kontejneru, kg;

M Tg - težina tare kada nema tereta na kontejneru, kg;

m je masa tekućine oponašana skupom utega, kg.

6.2.1.4. Ponoviti postupke prema 6.2.1.1 - 6.2.1.3 najmanje četiri puta;

6.2.1.5. Ako uvjet (1) nije ispunjen u dva od pet slučajeva, utvrditi i otkloniti uzrok nedostatka osjetljivosti.

6.2.1.6. Postavite uteg od 60 kg na spremnik i ponovite korake u 6.2.1.1 do 6.2.1.5.

6.2.2. Prilikom ispitivanja instalacije, prije određivanja pogreške mjerenja brzine protoka tekućine na postolju, izvode se sljedeće radnje:

Postavite protok vode jednak (30 ± 5)% maksimalnog protoka za instalaciju;

Uključite instalaciju u načinu rada za mjerenje protoka tekućine;

Izvršite najmanje sedam ciklusa mjerenja kako biste stabilizirali temperaturu vode;

Provjerite ispravnost pokazivanja protoka tekućine.

6.2.3. Prilikom ispitivanja instalacije, prije utvrđivanja pogreške u mjerenju volumena pratećeg plina i sadržaja vode, provode se sljedeće radnje:

Provjerite ispravnost preuzimanja softvera;

Signali diferencijalnog tlaka, tlaka, temperature plina, pretvarača TPR, SVG i VSN dovode se na ulaze upravljačke stanice, simulirani pomoću regulatora struje i generatora, prema slikama A.2, A.3, i prolaz signala provjerava se usporedbom vrijednosti jakosti struje i broja impulsa, izmjerenih od strane kontrolne stanice sa zadanim vrijednostima.

6.3. Određivanje pogreške mjerenja mase tekućine

Pri određivanju pogreške mjerenja mase tekućine, relativna pogreška mjerenja mase tekućine određuje se u načinu rada "Kalibracija" specificiranom pomoću softvera. Instalacija je spojena na hidrauličko postolje (tijekom inicijalne verifikacije) ili na bunar (tijekom periodične verifikacije).

Određivanje pogreške mjerenja tekuće mase temelji se na usporedbi vrijednosti mase izmjerene instalacijom:

S poznatom vrijednošću mase referentnih utega;

S vrijednošću mase tekućine ulivene u posudu, određenom neizravno pomoću mjerne šipke i areometra.

Da bi se odredila pogreška mjerenja tekuće mase, provode se sljedeće radnje navedene u tablici 3.

Tablica 3

Tijekom početne provjere	Uz periodičnu provjeru
6.3.1. Ispraznite mjernu posudu s pumpicom.
6.3.2. Utezi težine 60 kg postavljaju se ili vise na kontejner.
6.3.3. Zabilježite prosječnu bruto težinu (MB) iz PPO protokola.
6.3.4. Izvadite utege iz spremnika i zabilježite prosječnu vrijednost tare mase (MT).
6.3.5. Ponovite postupke prema 6.3.2 - 6.3.4 najmanje četiri puta.
6.3.6. Uključite samostalnu pumpu i napunite posudu vodom do maksimalne postavke težine unesene pomoću PPO: (M max \u003d M T + 300) kg.	6.3.6. Napunite mjerni spremnik uljem težine najmanje 200 kg.
6.3.7. Težina tare je fiksirana uz pomoć PPO u načinu rada "Kalibracija".	6.3.7. izvršite radnje prema 6.3.2 - 6.3.4.
6.3.8. Iz spremnika se u mjerni spremnik ulije porcija vode volumena 100 dm 3, pomoću PPO se odredi bruto težina i hidrometrom odredi gustoća vode (?v).	6.3.8. Ispraznjeno pumpom pumpom iz posude od 100 kg ulja.
6.3.9. Zabilježite prosječnu bruto težinu i taru težinu 1 (M B i M T).	6.3.9. Provedite radnje prema 6.3.2 - 6.3.4.
6.3.10. Još dva dijela vode od 100 dm 3 ulivaju se uzastopno u mjernu posudu, utvrđujući za svaki dio prosječne vrijednosti tare, bruto težine i gustoće vode.	6.3.10. Ispraznite mjernu posudu s pumpicom.
6.3.11. Ponovite postupke prema 6.3.6 - 6.3.10 najmanje četiri puta.

1 Kada se voda ispusti iz spremnika, protokol za bruto težinu i taru težinu pojavljuje se na PPO monitoru u načinu rada "Kalibracija", ali u lijevom stupcu (tara težina) se bilježi početna vrijednost težine, au desnom stupcu (bruto težina) - vrijednost težine dobivena nakon ocjeđivanja. Dakle, manja vrijednost (dobivena nakon pražnjenja) se bilježi u protokolu ovjere u stupcu gdje je tara težina, a veća vrijednost (prije pražnjenja) bilježi se u mjernom spremniku u stupcu bruto težina.

6.4. Određivanje pogreške mjerenja protoka tekućine

Određivanje pogreške mjerenja protoka tekućine instalacijom provodi se na hidrauličkom postolju usporedbom rezultata mjerenja protoka tekućine instalacijom i pretvaračem protoka (u daljnjem tekstu - PR).

Brzina protoka vode postavlja se regulatorom protoka ili regulacijskim ventilom. Istodobno, brzine protoka, m 3 / h, određuju se neizravno prema očitanjima mjerača frekvencije ili brojača impulsa i elektroničke štoperice neizravno prema formuli

(2)

gdje je K PR - faktor momenta PR, uzet iz njegovih dokaza, imp/m 3 ;

N - broj impulsa na brojaču impulsa tijekom punjenja, imp.

f PR - frekvencija izlaznog signala PR, Hz

T cash - vrijeme punjenja elektronskom štopericom, min

Signal za pokretanje brojača pulsa i elektroničke štoperice je signal koji generira upravljačka stanica za fiksiranje tare (aktivacija postavke "minimalna težina") i početak odbrojavanja vremena punjenja.

Zaustavljanje brojanja impulsa i elektronske štoperice provodi se signalom fiksiranja bruto težine (aktivacija postavke "maksimalna težina"), koji ujedno generira signal za zaustavljanje odbrojavanja vremena punjenja.

Za određivanje pogreške mjerenja protoka tekućine provode se sljedeće operacije:

6.4.1. Pomoću PPO upisuje se vrijednost snimljene mase tekućine prema prvom retku tablice 4. (za pripadajući raspon mjerenja protoka tekućine instalacijom).

6.4.2. Jedinica se pokreće u načinu rada mjerenja protoka tekućine pri prvoj vrijednosti protoka iz tablice 4.

Tablica 4

	Raspon mjerenja protoka tekućine, t/dan	Ciljana brzina protoka			Određena masa tekućine, kg	Vrijeme punjenja od min. do max. postavke težine

6.4.3. Tijekom punjenja spremnika bilježe se najmanje tri vrijednosti frekvencije s PR, a nakon punjenja spremnika bilježe se broj impulsa i vrijeme punjenja.

6.4.4. Mjerni ciklus se automatski ponavlja, a nakon svakog punjenja izvode se radnje prema 6.4.3.

6.4.5. Na kraju unaprijed određenog broja mjernih ciklusa, vrijednosti masenog protoka izmjerene instalacijom za sve cikluse bilježe se iz PPO protokola.

6.4.6. Provedite radnje prema 6.4.1 - 6.4.5 s vrijednostima mase i brzine protoka tekućine prema drugom i trećem retku tablice 4 (za odgovarajući raspon mjerenja brzine protoka tekućine prema instalacija).

6.5. Određivanje pogreške mjerenja protoka pridruženog plina i sadržaja vode

Određivanje pogreške mjerenja pridruženog protoka plina i (ili) sadržaja vode provodi se simulacijom signala pretvarača protoka, tlaka, temperature plina, sadržaja vode i usporedbom vrijednosti protoka plina izračunatih od strane kontrolne stanice, sveden na normalne uvjete, a sadržaj vode s izračunatim vrijednostima. Za organiziranje mjernih ciklusa, instalacija je spojena na postolje (za početnu provjeru) ili na naftnu bušotinu (za periodičnu provjeru). Tijekom prve provjere moguće je kombinirati određivanje pogreške mjerenja protoka pridruženog plina i (ili) sadržaja vode s određivanjem pogreške mjerenja protoka tekućine prema 6.4.

Vrijednosti frekvencija i strujnih signala navedenih pri određivanju pogreške mjerenja protoka pridruženog plina i sadržaja vode dane su u tablici 5.

Tablica 5

Red broj i	Simulirane količine
		Temperatura	Pritisak	Pad tlaka dijafragme	Potrošnja plina prema TPR	Potrošnja plina prema DRG-u

Za određivanje pogreške mjerenja pridruženog protoka plina i/ili sadržaja vode izvode se postupci navedeni u tablici 6.

Tablica 6

Tijekom početne provjere	Uz periodičnu provjeru
6.5.1. S isključenom stanicom, na generatoru i regulatorima struje postavljaju se vrijednosti frekvencije i struje iz prvog retka tablice 5:
Za ugradnju s dijafragmom - I w , I D P , I P , I t ;
Za ugradnju s TPR ili SVG - I w , I P , I t ; f TPR ili f DRG
6.5.2. Jedinica se pokreće u načinu rada mjerenja protoka tekućine pri prvoj vrijednosti protoka iz tablice 5.	6.5.2. Instalacija spojena na naftnu bušotinu pokreće se u modu mjerenja protoka nafte.
6.5.3. Prekidači se zatvaraju prema slikama A.2 ili A.3 i uz pomoć softvera se prebacuje način mjerenja ulaznih veličina i parametara protoka.
6.5.4. Na kraju mjernog ciklusa bilježe se vrijednosti frekvencije i struje koje mjeri upravljačka stanica.
6.5.5. Mjerni ciklus se automatski ponavlja, a nakon svakog mjernog ciklusa izvode se operacije prema 6.5.4.
6.5.6. Na kraju unaprijed određenog broja mjernih ciklusa, vrijednosti brzine protoka plina (V) t/dan svedene na normalne uvjete i sadržaja vode (W) % po volumenu bilježe se prema PPO protokolima.
6.5.7. Izvedite radnje prema 6.5.1 - 6.5.6, redom, kako biste odredili pogrešku mjerenja protoka plina i/ili sadržaja vode uzastopno na drugoj i trećoj vrijednosti protoka plina i/ili sadržaja vode iz tablice 5.

7. Obrada rezultata mjerenja

7.1. Izračunavanje pogreške pri mjerenju mase tekućine

7.1.1. Izračunaj masu tekućine u j-ta dimenzija kod i-tog punjenja kontejnera 1 prema formuli

(3)

gdje je - vrijednost bruto težine, kg;

Vrijednost tare, kg.

1 Za i-e opterećenje spremnika provodi se niz ponovljenih j-x mjerenja kada je spremnik pod istim opterećenjem.

7.1.2. Izračunajte relativnu pogrešku mjerenja mase tekućine, % u j-tom mjerenju pri i-tom punjenju spremnika prema formuli

(4)

gdje je - vrijednost mase utega, preuzete iz potvrde o ovjeri utega, ili mase vode, određene posredno pomoću mjernog uređaja i hidrometra, kg.

7.1.3. Analizirati rezultate izračuna relativnih pogrešaka za svaki utovar kontejnera u skladu s Dodatkom D.

7.1.4. Izračunajte prema formuli (D.1) iz Dodatka D, sustavnu pogrešku u mjerenju mase tekućine za svako opterećenje.

7.1.5. RMS procjena rezultata mjerenja izračunava se za svako opterećenje prema formuli

(5)

gdje je k broj mjerenja za svako punjenje spremnika.

7.1.6. Ispunjavanje uvjeta provjerava se za svako punjenje kontejnera prema formuli

jesam li ja? 0,25, (6)

7.1.7. Relativna pogreška mjerenja mase tekućine određuje se za svako opterećenje prema formuli

gdje je t 0 , 95 - Studentov koeficijent na razini pouzdanosti P = 0,95, određen prema tablici D.2 Dodatka D, ovisno o broju mjerenja za svako punjenje kontejnera;

Sustavna pogreška mjerenja mase tekućine pri i-tom punjenju spremnika, izračunata prema 7.1.4, %.

7.1.8. Relativna pogreška mjerenja mase tekućine, izračunata formulom (7), mora biti unutar granica dopuštene relativne pogreške mjerenja mase tekućine navedene u ED postrojenja.

7.1.9. Ako uvjet 7.1.8 nije ispunjen, tada se uvodi korekcija korekcijom faktora pretvorbe mase u skladu s Dodatkom B.

7.1.10. Nakon unosa novog faktora pretvorbe mase, prosječne vrijednosti mase tekućine ponovno se izračunavaju za svako mjerenje prema formuli

(8)

gdje je ispravljena vrijednost faktora pretvorbe mase.

7.1.11. Izvršite izračune prema formulama (3), (4), zamjenjujući vrijednosti neto težine izračunate prema formuli (8), i zabilježite te vrijednosti u tablicu B.1 Dodatka B.

7.1.12. Provjeriti ispunjenje uvjeta 7.1.8.

7.1.13. Zadovoljavanje uvjeta 7.1.6, 7.1.8 smatra se pozitivnim rezultatom verifikacije za određivanje pogreške mjerenja tekuće mase od strane instalacije.

7.2. Proračun nesigurnosti mjerenja protoka tekućine

7.2.1. Maseni protok izmjeren PR-om u j-tom ciklusu mjerenja određuje se na i-ta vrijednost brzina protoka tekućine prema tablici 4, prema formuli

(9)

gdje je - prosječna vrijednost volumetrijskog protoka vode, izračunata formulom (2), m 3 / h;

Gustoća vode, mjerena hidrometrom, kg/m 3 .

7.2.2. Relativna pogreška (%) izračunava se u j-tom mjernom ciklusu na i-toj vrijednosti brzine protoka tekućine prema formuli

(10)

gdje je maseni protok vode izmjeren instalacijom, t/dan.

7.2.3. Rezultati izračuna relativnih pogrešaka analiziraju se za svaku zadanu vrijednost brzine protoka fluida u skladu s Dodatkom D.

7.2.4. Izračunajte prema formuli (D.1) iz Dodatka D, sustavnu pogrešku u mjerenju brzine protoka tekućine pri svakoj brzini protoka.

7.2.5. RMS procjena rezultata mjerenja izračunava se za svaki protok prema formuli (5), zamjenjujući vrijednosti relativnih pogrešaka u protoku tekućine izračunate prema formulama (10) i (D.1).

7.2.6. Pridržavanje uvjeta provjerava se za svaku vrijednost protoka fluida prema formuli

s i Q ? 0,4, (11)

gdje je s i Q RMS procjena rezultata mjerenja pri i-toj vrijednosti protoka fluida, %.

7.2.7. Relativna pogreška mjerenja mase tekućine određuje se za svako punjenje spremnika prema formuli (7), zamjenjujući vrijednosti relativne pogreške mjerenja brzine protoka tekućine i RMS procjene izračunate prema 7.2.4 i 7.2.5.

7.2.8. Relativna pogreška mjerenja brzine protoka tekućine od strane instalacije pri svakoj vrijednosti brzine protoka tekućine mora biti unutar dopuštene relativne pogreške mjerenja protoka tekućine naznačene u ED instalacije.

7.2.9. Pozitivni rezultati verifikacije za određivanje pogreške mjerenja protoka tekućine po instalaciji su ispunjenje uvjeta 7.2.6, 7.2.8.

7.3. Proračun pogreške mjerenja protoka pridruženog plina

7.3.1. Odredite izračunate vrijednosti protoka plina prema formulama iz Dodatka D.

7.3.2. Izračunajte relativnu pogrešku u određivanju pridružene brzine protoka plina od strane kontrolne stanice pri simulaciji izlaznih signala senzora protoka plina u j-tom ciklusu mjerenja za i-ti redak tablice 5 prema formuli

(12)

gdje je - vrijednost protoka plina, smanjena na normalne uvjete, koju određuje upravljačka stanica prilikom simulacije izlaznih signala senzora protoka plina, m 3 / dan;

Vrijednost potrošnje plina, izračunata prema formulama iz Dodatka D, m 3 / dan.

7.3.3. Analizirati rezultate izračuna relativnih pogrešaka za svaki redak tablice 5 prema Dodatku D.

7.3.4. Sustavna pogreška u određivanju brzine protoka pridruženog plina od strane kontrolne stanice izračunava se pomoću formule (D.1) iz Dodatka D za svaku vrijednost brzine protoka pridruženog plina.

7.3.5. Izračunajte relativnu pogrešku mjerenja protoka pratećeg plina po instalaciji prema formuli

gdje je najveća vrijednost sustavne pogreške u određivanju protoka pridruženog plina od strane kontrolne stanice, odabrana između vrijednosti izračunatih prema 7.3.4, %;

Granica dopuštene relativne pogreške pretvarača protoka plina koji se koristi u instalaciji, preuzeta iz potvrde o njegovoj provjeri,%;

Granice dopuštenih relativnih pogrešaka pretvarača tlaka i temperature, preuzete iz potvrda o njihovoj provjeri, %.

7.3.6. Relativna mjerna pogreška protoka pridruženog plina jedinice, izračunata formulom (13), mora biti unutar granica dopuštene relativne pogreške mjerenja protoka pridruženog plina, navedene u ED uređaja.

7.3.7. Zadovoljavanje uvjeta 7.3.6 smatra se pozitivnim rezultatom verifikacije za određivanje mjerne pogreške protoka pratećeg plina kroz instalaciju.

7.4. Proračun nesigurnosti mjerenja sadržaja vode

7.4.1. Izračunate vrijednosti sadržaja vode (volumenski udjeli, %) određuju se u j-tom mjernom ciklusu za i-ti red tablice 5 prema formuli

(14)

gdje je Kw faktor pretvorbe za sadržaj vode;

Vrijednosti struje dovedene na ulaz upravljačke stanice, mA.

7.4.2. Izračunajte relativnu pogrešku u određivanju sadržaja vode od strane kontrolne stanice pri simulaciji izlaznih signala mjerača vlage u j-tom ciklusu mjerenja za i-ti red tablice 5 prema formuli

(15)

gdje je vrijednost volumnog udjela vode određena kontrolnom stanicom, % po volumenu.

7.4.3. Analizirati rezultate izračuna relativnih pogrešaka za svaki redak tablice 5 prema Dodatku D.

7.4.4. Sustavna pogreška u određivanju sadržaja vode od strane kontrolne stanice izračunava se pomoću formule (D.1) iz Dodatka D za svaku vrijednost sadržaja vode.

7.4.5. Izračunajte relativnu pogrešku mjerenja sadržaja vode instalacijom prema formuli

(16)

gdje je najveća vrijednost sustavne pogreške u određivanju sadržaja vode od strane kontrolne stanice, odabrana od vrijednosti izračunatih prema 7.4.4, %;

VSN - granica dopuštene relativne pogreške pri mjerenju sadržaja vode vlagomjerom, preuzeta iz potvrde o ovjeri,%.

7.4.6. Relativna pogreška mjerenja sadržaja vode od strane postrojenja mora biti unutar granica dopuštene relativne pogreške mjerenja sadržaja vode navedene u ED postrojenja.

7.4.7. Zadovoljavajući uvjet 7.4.6 smatra se pozitivnim rezultatom verifikacije za određivanje pogreške mjerenja sadržaja vode u instalaciji.

8. Registracija rezultata provjere

8.1. Rezultati utvrđivanja mjernih pogrešaka sastavljaju se u protokolima prema obrascima iz Dodatka B koji su sastavni dio potvrde o ovjeri ugradnje. Jedan primjerak protokola za utvrđivanje pogreške vrijednosti izmjerenih instalacijom, osiguran osobnim potpisom i otiskom osobnog žiga verifikatora, prilaže se potvrdi ovjere kao obvezni prilozi.

8.2. Ako su rezultati provjere pozitivni za utvrđivanje pogrešaka mjerenja mase kapljevine, brzine protoka tekućine, brzine protoka pridruženog plina i sadržaja vode, izdaje se potvrda o provjeri instalacije u obliku danom u PR 50.2.006. Istodobno, na prednjoj strani certifikata upisano je da je ASMA instalacija, na temelju rezultata provjere, priznata kao prikladna i odobrena za uporabu za mjerenje mase tekućine, protoka tekućine, protoka pratećeg plina i sadržaja vode. , a na poleđini potvrde upisane su vrijednosti koeficijenta pretvorbe mase.

8.3. Ako su rezultati provjere pozitivni za određivanje pogrešaka mjerenja mase tekućine, brzine protoka tekućine i rezultati provjere su negativni za određivanje pogrešaka mjerenja pridruženog protoka plina i sadržaja vode, izdaje se potvrda o provjeri instalacije. izdana u obliku danom u PR 50.2.006. Istovremeno, na prednjoj strani certifikata upisano je da je ASMA instalacija, na temelju rezultata verifikacije, priznata kao prikladna i odobrena za uporabu za mjerenje mase fluida, protoka fluida, a na poleđini potvrde, bilježe se vrijednosti koeficijenta pretvorbe mase.

8.4. U slučaju negativnih rezultata provjere za utvrđivanje pogreške mjerenja mase ili protoka fluida, ne izdaje se potvrda o ovjeri, a instalacija se priznaje neprikladnom za uporabu. Istovremeno se gase žigovi i izdaje se obavijest o neprikladnosti s navedenim glavnim razlozima u obrascu danom u PR 50.2.006.

Dodatak A

Sheme za provjeru instalacije ASMA

Shema provjere za određivanje pogreške mjerenja brzine protoka tekućine pomoću ASMA jedinice

1 - kapacitet skladištenja; 2 - pumpa; 3 - pretvarač protoka; 4 - filtar; 5 - ispravljač mlaza; 6 - 9 - ventili;
10 - povratni ventil; 11, 12 - manometri; 13 - termometar; 14 - senzor magnetske indukcije; 15 - brojač impulsa;
16 - sekundarni uređaj pretvarača referentnog protoka; 17 - elektronička štoperica * ili brojač pulsa;
18 - mjerač frekvencije; 19 - generator; 20 - mjerna palica; S1 - prekidač *

Slika A.1

* Ako se u krugu provjere koristi elektronička štoperica, tada se ne koriste generator 19 i sklopka S1.

uređaji za suženje i turbinski pretvarači protoka

1 - napajanje; 2 - 5 - zalihe otpora; 6 - voltmetar; 7 - 10 - referentni otporni svici;
11 - generator; 12 - mjerač frekvencije; S1 - S5 - prekidači

Slika A.2

Verifikacijska shema za određivanje pogrešaka mjerenja protoka pridruženog plina i
sadržaj vode ASMA jedinicom, čiji su plinski vodovi opremljeni
vortex plinomjeri SVG

1 - napajanje; 2 - 4 trgovine otpora; 5 - voltmetar; 6 - 8 - referentni svici otpora;
9 - generator; 10 - mjerač frekvencije; S1 - S4 - sklopke

Slika A.3

Dodatak B

Protokoli za određivanje pogrešaka mjerenja pomoću ASMA postrojenja

PROTOKOL br. određivanje pogreške mjerenja mase tekućine pomoću jedinice ASMA Vrsta instalacije __________________________ soba _______________________ Vlasnik ________________________________________________________________ Mjesto ovjere ________________________________________________________________ Granice dopuštene pogreške u mjerenju mase tekućine, %: ______________ Tablica B.1 - Rezultati određivanja pogreške mjerenja mase tekućine Faktor pretvorbe mase K m Broj opterećenja i Mjerni broj j Pogreške, % * U stupcu 1 upisuje se koeficijent pretvorbe mase prije ovjere i novog usklađenog. ** U stupac 7 upisuje se masa referentnih utega ugrađenih neposredno na spremnik, odnosno masa vode izmjerena mjernim uređajem.

Zaključak ________________________________________________________________

Funkcije, potpisi itd. oko. prezimena osoba, _____________________________________

koji je izvršio provjeru _____________________________________________________

Datum provjere "_____" _____________________

Zaključak ________________________________________________________________

Funkcije, potpisi itd. oko. prezimena osoba, _______________________________________

koji je izvršio provjeru ________________________________________________________________

Datum provjere "_____" _______________________

* Stupci 5, 6, 7 popunjavaju se pri simulaciji pretvarača protoka plina sa sužavajućim uređajem, odnosno TPR odnosno SVG.

PROTOKOL br. određivanje pogreške mjerenja sadržaja vode pomoću ASMA jedinice Vrsta instalacije __________________________ soba ____________________ Vlasnik ________________________________________________________________ Mjesto ovjere ________________________________________________________________ Granice dopuštene relativne pogreške mjerača vlage, % ______________ Tablica B.4 - Rezultati određivanja pogreške mjerenja sadržaja vode (U 1) gdje je K M - stari pretvorbeni faktor upisan u PPO; Vrijednost sustavne pogreške, simetrična u odnosu na minimalne i maksimalne vrijednosti za sva opterećenja mjernog kapaciteta, određena formulom (U 2) gdje je , minimum i maksimalna vrijednost sustavne pogreške određene prema 7.1.4, %. Dodatak D Metoda analize rezultata mjerenja i proračuna Neka se dobije uzorak "k" vrijednosti neke karakteristike, na primjer, k vrijednosti relativne pogreške mjerenja po jedinici protoka tekućine za k ciklusa mjerenja pri i-toj vrijednosti specificiranog protoka. U ovom slučaju, vrijednosti relativne pogreške izračunate su pomoću formule (10). D.1. Dodijelite vrijednosti koje se oštro razlikuju od ostalih i saznajte razlog njihovog pojavljivanja (pogreške nastale tijekom mjerenja, neispravnost korištenih mjernih instrumenata, nepoštivanje uvjeta verifikacije, neki neuračunati čimbenici koji su utjecali na rezultate mjerenja , itd.). Ako se utvrdi uzrok, tada se rezultati mjerenja poništavaju i mjerenja se ponovno provode nakon otklanjanja uzroka. Ako se uzrok ne može identificirati, tada se abnormalnost navedenih vrijednosti provjerava na sljedeći način. D.2. Srednja vrijednost uzorka određena je za i-to opterećenje formulom gdje? ij je vrijednost relativne pogreške mjerenja brzine protoka tekućine instalacijom u j-tom ciklusu mjerenja pod i-tim opterećenjem, %; k je broj mjernih ciklusa. D.3. Izračunajte RMS procjenu pogreške mjerenja pod i-tim opterećenjem prema formuli (D.2) D.4. Odredite za najistaknutije vrijednosti (? max ili? max) omjere Ili . (D.3) D.5. Dobivene vrijednosti "U" uspoređuju se s vrijednošću "h" preuzetom iz tablice za veličinu uzorka "k". Tablica D.1 Ako ti? h, tada se sumnjivi rezultat isključuje iz uzorka kao nenormalan. Dopustite ne više od jednog abnormalnog rezultata od pet do šest mjerenja i ne više od dva od jedanaest. U suprotnom, provjera se prekida. Studentov koeficijent za vjerojatnost povjerenja P = 0,95(D.1) DP ij \u003d K DP (I ij DP - 4), P ij \u003d K P (I ij P - 4), t ij \u003d K t (I ij t - 4), gdje su DP ij, P ij, t ij simulirane vrijednosti pada tlaka (kgf/m2), tlaka (kgf/cm2) i temperature (°C) na dijafragmi u i-ta točka raspon mjerenja protoka plina u j-tom ciklusu; I ij DP , I ij P , I ij t - izmjerene trenutne vrijednosti, redom, za pad tlaka, tlak i temperaturu u i-toj točki raspona mjerenja protoka plina tijekom j-tog ciklusa mjerenja, mA; K DP , K P , K t - koeficijenti pretvorbe razlike tlaka, tlaka i temperature; a, e, k t, d 20 - konstante dijafragme (brzina protoka, koeficijent ekspanzije, korekcijski faktor za toplinsku ekspanziju, promjer otvora); g, R VPmax , ? vg - konstante za plin (relativna vlažnost plina, najveći mogući tlak vodene pare u vlažnom plinu, gustoća vlažnog plina); P B - tlak zraka, kg/cm2; K - faktor stlačivosti plina,

rezultati pretraživanja

Pronađeni rezultati: 310061 (0.74 sec)

Besplatan pristup

Ograničen pristup

Obnova licence je u tijeku

1

Značajke rada ležišta nafte i plinskog kondenzata određene su geološkim uvjetima pojavljivanja i fizička svojstva formacijske tekućine

<...>GOR - volumen proizvedenog plina (u standardnim m3), ekstrahiran zajedno s 1 tonom nafte, donesen<...> <...>Qk = Qn+k ​​– Qn – proizvodnja kondenzata, t; Qg.r. = 10–3 r Qn – proizvodnja otopljenog plina, tisuća m 3;<...>

2

STVARANJE ALGORITMA ZA KOMPONENTNU DISTRIBUCIJU PROIZVODNJE TEKUĆIH UGLJIKOVODIKA I PLINA NA TEMELJU IZVJEŠĆIVANJA O PROIZVODNJI OBRADE NA BUŠOTINAMA [Elektronički izvor] / Solyanov, Mavletdinov, Zaitsev // Geologija, geofizika i razvoj naftnih i plinskih polja.- 2014 .- Br. 10.- P. 59- 63.- Način pristupa: https://website/efd/441809

Važnost razvoja algoritma za odvajanje proizvodnje po komponentama povezana je s potrebom pravilnog uzimanja u obzir povrata nafte, kondenzata, slobodnih i otopljenih rezervi plina. Posljedica pravilnog sagledavanja povlačenja ugljikovodika je razumno planiranje proizvodnje za prognozu i mogućnost lokalizacije rezervi radi povećanja faktora iscrpka nafte. Algoritam koji su izradili stručnjaci KogalymNIPInefta programiran je i testiran u postrojenju BP91 na polju North Gubkinskoye. Na temelju rezultata proračuna prikazana je distribucija proizvedenih proizvoda po komponentama s raspodjelom ciljanih bušotina za koje su zabilježena fizički neprihvatljiva crpljenja plina

<...>Radi veće pouzdanosti, algoritam sadrži uvjete 2 (Rs > Rsasma-t ) i 3 (Rsasma-t > Rsinitial), u<...>koji koriste vrijednost GF, izmjerenu na ROM-u "ASMA-T" (Rsasma-t).<...>n i y: Q l – proizvodnja tekućina, t Q L U V – proizvodnja tekućih ugljikovodika, t Q g – proizvodnja<...>Blok 3 (izračunati) 1 .

3

br. 11 [Geologija, geofizika i razrada naftnih i plinskih polja, 2016.]

<...> <...>Podaci o plinskim faktorima usklađuju se mjesečno na temelju zadnjih mjerenja jedinice "ASMA-T".<...>i razrada naftnih i plinskih polja, 11/2016 RAZRADA NAFTNIH I PLINSKIH POLJA ACMA-T<...>Prijenosne jedinice za mjerenje mase "ASMA-T-03-400-300". 9.

Preview: Geologija, geofizika i razrada naftnih i plinskih polja br. 11 2016.pdf (1,0 Mb)

4

br. 10 [Geologija, geofizika i razrada naftnih i plinskih polja, 2014.]

Metode sveobuhvatne procjene sadržaja nafte i plina teritorija, proračun rezervi; pitanja procjene utjecaja geoloških i fizičkih čimbenika na pokazatelje razvijenosti polja.

Mamyashev T.V., Ananchenko A.S., Grotskova T.P.<...>Strukturno-tektonska interpretacija rezultata dinamičke analize<...>C e li b e s t r e n d s h a n s t i n t Sl. 6.<...>pokazatelji po dinamičkoj razini); je početni GOR; - GOR prema mjerenjima PZU „ASMA-T<...>koji koriste vrijednost GF, izmjerenu na ROM-u "ASMA-T" (Rsasma-t).

Preview: Geologija, geofizika i razrada naftnih i plinskih polja br. 10 2014.pdf (0,8 Mb)

5

Leukemija mastocita - leukemijska sistemska mastocitoza kao manifestacija sistemske mastocitoze karakterizirana je proliferacijom i nakupljanjem nezrelih mastocita u koštanoj srži i drugim unutarnjim organima. Najveće poteškoće postoje u diferencijalnoj dijagnozi leukemijske sistemske mastocitoze i mijelomastocitne leukemije. Unatoč objavljenim dijagnostičkim kriterijima u oba slučaja neka pitanja terminologije ostaju otvorena. Skupina za konsenzus o mastocitozi raspravljala je o ovom pitanju 2011. i 2013. godine. (konsenzusna skupina EU/SAD i europski Competence Network on Mastocytosis - ECNM). Predloženo je da se dijagnoza mijelomastocitne leukemije kao mijeloidnog tumora s velikim brojem mastocita smatra prihvatljivom u nedostatku kriterija potrebnih za dijagnozu mastocitoze. Osim toga, preporučeno je podijeliti leukemijsku sistemsku mastocitozu na akutnu i kroničnu na temelju prisutnosti ili odsutnosti kožnih manifestacija. Primarni oblik leukemije mastocita mora se razlikovati od sekundarnog, koji se, u pravilu, razvija u pozadini utvrđene agresivne sistemske mastocitoze ili sarkoma mastocita. Ističe se neizbježnost predleukemijskog stadija za leukemijsku sistemsku mastocitozu, koja često debitira kao agresivna sistemska mastocitoza s brzom progresijom i pojavom 5 do 19% mastocita u razmazima koštane srži. Ovo stanje preporuča se nazvati agresivnom sistemskom mastocitozom s transformacijom u leukemiju mastocita. Proširenje trenutne klasifikacije SZO-a na različite varijante leukemije mastocita optimizirat će odabir pacijenata za klinička ispitivanja.

naime ACM s transformacijom u LTK (ASM -t).<...>Prethodni MML klonski mijeloid Izvorni članak DOI 10.18821/0234-5730-2016-61-2-110-112 T<...>Atipični, tip I +/+/+ Atipični, tip II + + +/+/-/+ Metakromatske blastne stanice + + -/+ -/+ T<...>specifične parametre, osobito ako postoji dvojba u smislu diferencijalne dijagnoze razvoja ACM-t<...>LITERATURA 1. Melikyan A.L., Subortseva I.N., Goryacheva S.R., Kolosheinova T.I.

6

U članku se govori o problemima koji se javljaju pri izradi testnih programa za postrojenja za separaciju, a uzrokovani su osobitostima postavljanja pokazatelja i parametara njihove namjene.

dana 0,1…400 10 Stacionarne jedinice za mjerenje mase za naftne bušotine "ASMA" (28685/1) Debit<...>dana 0,1...400 11 Prijenosne jedinice za mjerenje mase "ASMA -T -0,3-400-300" (39712-08) Raspon<...>kapacitet) sirove nafte (smjesa vode i nafte) ("OZNA-Impuls"); - protok tekućine u bušotini ("ASMA<...>"); - mješavina sirove nafte - vode i ulja ("ASMA -T 03-400-300").<...>mjerenja volumenskog protoka pratećeg naftnog plina, svedenog na normalne uvjete, m3/dan (IU "ASMA-T"

7

MODELIRANJE POKAZATELJA RADA BUŠOTINE POD UVJETIMA POJAVE UMJETNE PLINSKE KAPE U ZONI FORMIRANJA BUŠOTINE BUŠOTE [Elektronički izvor] / Kordik [et al.] // Geologija, geofizika i razvoj naftnih i plinskih polja.- 2017 .- br. 9.- Str. 65-69.- Način pristupa: https://website/efd/644705

U radu su prikazani rezultati hidrodinamičkih proračuna pokazatelja rada bušotine pod uvjetom smanjenja tlaka na dnu bušotine (Rzab.) ispod tlaka zasićenja nafte plinom (Rsat.) i, kao rezultat, oslobađanja slobodnog plina u bottomhole formation zone (BFZ). Vrijednost faktora naftnog plina (Gf) modelirana je uzimajući u obzir promjene u načinu rada bušotine. Zahvaljujući "pročišćavanju lokalne ćelije" modela (LGR funkcija), određen je radijus zone otplinjavanja nafte u zoni dna bušotine ovisno o dinamici tlaka na dnu bušotine, identificirani su trendovi u promjeni viskoznosti i gustoće nafte u ležišnim uvjetima, zasićenost ležišta naftom i plinom

m3; u atmosferskim uvjetima - 0,848 t / m3; - gustoća vode u atmosferskim uvjetima - 1,019 t / m3; – sadržaj plina<...>nafta - 56,43 m3/t, odnosno 47,84 m3/m3; – dinamička viskoznost nafte u ležišnim uvjetima – 1,151 MPa<...>Mjerenja omjera plin-nafta izvedena pomoću instalacije ASMA-T za referentnu bušotinu postrojenja BS10<...>odgovara podacima dobivenim iz rezultata terenskih mjerenja izvedenih pomoću instalacije ASMA-T<...>listopada 2014. do danas Brzina protoka tekućine, t/dan ↓ Postupno opada od 17…18 do 10 Rast

8

br. 1-2 [Industrija i sigurnost, 2011.]

"Industrija i sigurnost" je službena tiskana publikacija u kojoj su glavna tema svakog broja službene informacije, propisi i komentari na njih, posvećeni temi industrijske sigurnosti. Časopis objavljuje detaljne informacije o tehničkim inovacijama i stručnim istraživanjima koja pomažu u izgradnji procesa industrijske sigurnosti i zaštite na radu u proizvodnji. Publika publikacije: čelnici poduzeća, zaposlenici Rostekhnadzora, tehnički stručnjaci, voditelji odjela, stručnjaci službi za industrijsku sigurnost i zaštitu na radu, predstavnici vlasti, obrazovnih i stručnih organizacija.

nesreća u 2009. godini iznosila je 35 tisuća rubalja. 5. lipnja 2010. ekipa za istraživanje bušotine ASMA-T<...>Naftaši su uzemljili ASMA-T jedinicu na ušće bušotine i spojili napajanje na kontrolnu stanicu<...>, instalirao povratne uređaje ispod kotača automobila i stavio ASMA-T jedinicu na dizalice<...>Pustili smo crpni agregat, pripremili ASMA-T instalaciju za prihvat i mjerenje nafte iz bušotine<...>Prilikom izvođenja radova na prikupljanju alata i opreme ASMA-T instalacije, jedan od radnika je to vidio

Pregled: Industrija i sigurnost #1 2011.pdf (0,2 Mb)

9

ORGANIZACIJA KONTROLE VRIJEDNOSTI KVOCIJENTA NAFTNOG PLINA KAO OBVEZNOG ZAHTJEVA U IZGRADNJI JEDINSTVENOG RAČUNOVODSTVNOG SUSTAVA PROIZVODNJE POPUTNOG NAFTNOG PLINA [Elektronički izvor] / Kordik [et al.] // Geologija, geofizika i razvitak nafte i plina polja.- 2016.- br. 11.- str. 64-68.- Način pristupa: https://site/efd/532511

Industrijske i korporativne smjernice postavljaju zahtjev za sustavno određivanje faktora plina nafte na različitim strukturnim razinama obračuna proizvodnje ugljikovodika

u LLC "LUKOIL-Zapadni Sibir" ove studije se provode pomoću mobilne jedinice ASMA-T<...>Separacija separiranog plina u ASMA-T provodi se u kosom cjevastom separatoru i mjernoj komori.<...>koristi se izraz "radni" faktor plina, budući da karakterizira volumen plina koji se oslobađa od 1 tone<...>gore spomenuto, odnosi se na volumen naftnog plina reduciranog na standardne uvjete i odnosi se na 1 tonu

10

U članku se razmatraju mogućnosti korištenja mikroskopije atomske sile (AFM) za rano otkrivanje promjena u morfofunkcionalnom stanju krvnih stanica u određenim bolestima, uklj. kod dijabetes melitusa tipa 2, T-limfoblastične leukemije, kao i metode za pripremu uzoraka biološkog materijala za istraživanje, dobivanje slika visoke razlučivosti, određivanje modula elastičnosti staničnih membrana u proučavanju stanica bioloških tekućina pomoću AFM

rano otkrivanje promjena u morfofunkcionalnom stanju krvnih stanica u određenim bolestima, uključujući<...>T-limfociti.<...>Volotovski [i dr.]. - Mn., 2010. - 2. dio, sv. 2. – C. 151–153. jedanaest.<...>Konstantinova // Ros. časopis biomehanika. - 2009. - T . 13, broj 4 (46). – S. 22–30. 13. Drozd, E.S.<...>Drozd i dr. // Biophysics. - 2011. - T . 56, br. 2. - S. 256-271. 15. Marchant, R.E., Kang.

11

Samostani i samostanski seljaci Pomorja u 16.-17. stoljeću: mehanizam formiranja kmetstva

Monografija je posvećena povijesti samostanske kolonizacije Pomorja u 16.-17. stoljeću. Na temelju širokog spektra izvora prati se razvoj agrarnog sustava i promjena položaja samostanskih seljaka te se otkrivaju glavni mehanizmi njihova porobljavanja.

T . 2. P. 140, 339. 2 SRYA XI-XVII stoljeća. T . 12. str. 155–156. 3 Ibid. T . 7. S. 345–346; ASM. broj 47.<...>T . 3. S. 37, cca. 3 ASM. broj 197–200. 4 RGADA. F. 281.<...>T . 73, str. 219–248. 2 ASM. T . 1. Brojevi 3–4, 8–9. Svi podaci najkasnije do 1502. 3 sub. GKE. T . 1. broj 165.<...>T . 1. S. 77–78. 7 ASM. br. 34, 38. 8 CAC. Problem. 2.<...>str. 63–66. 3 ASM. T . 1. S. 225–254. 4 MIC. str. 308–311; AAE. T . 1. broj 353.

Pregled: Manastiri i samostanski seljaci Pomorja u XVI-XVII stoljeću, mehanizam formiranja kmetstva.pdf (0,3 Mb)

12

Članak je posvećen analizi nanotehnoloških uređaja i onih fizikalnih pojava koje su u njihovoj osnovi. Detaljno su razmotreni skenirajući tunelski, mikroskopi atomske sile i magnetske sile, naznačene su mogućnosti ovih uređaja u razvoju tehnologija atomske razine – atomski dizajn, spintronika itd. Rad nanotehnoloških uređaja temelji se na kvantnim fenomenima, što čini viši nego prije zahtjevi za razinu osposobljenosti inženjerskog kadra i, sukladno tome, za razinu ovladavanja studenata tehničkih sveučilišta suvremenom, prvenstveno kvantnom, fizikom. Ističe se važnost temeljne izobrazbe studenata tehničkih sveučilišta za uspješan razvoj nanotehnologija u našoj zemlji.

mogućnosti ovih uređaja u razvoju tehnologija na atomskoj razini - atomski dizajn, spintronika itd.<...>Materijali, tehnologije, alati, 1997, god. 2, broj 3, str. 78–89 (prikaz, ostalo). Bakhtizin R.Z.<...>Soros Educational Journal, 2000., sv. 6, broj 11, str. 1–7. Binnig G., Rehrer G.<...>Uspekhi fizicheskih nauk, 1988, sv. 154, br. 2, str. 261–278 (prikaz, stručni). Smirnov E.V.<...>Ruski kemijski časopis, 2002, sv. XLVI, broj 5, str. 15–21 (prikaz, stručni). Golovin Yu.I.

13

M.: PROMEDIA

Razmatra se primjena pretražne mikroskopije atomske sile za određivanje stupnja disperzije čađe u vulkaniziranim i nevulkaniziranim gumenim smjesama. Prikazana je mogućnost korištenja visinske razlike reljefa na AFM snimkama za prepoznavanje razlika u nehomogenosti gume s različitim stupnjevima čađe.

T . 47. Izdanje. 4. S. 301-313. 3. Kharlampovich G.D., Churkin Yu.V. Fenoli. M.: Kemija. 1974. 4. Koshel G.N.<...>T . 39 Izdanje. 4-5. P. 172. 7. Rakhmankulov D.L., Zorin V.V., Zlotsky S.S.<...>T . 8. P. 404. Zavod za opću i fizikalnu kemiju UDK 678.046.2+678.4+620.191.4 1E.A. Strizhak, 2G.I.<...>dispergirani ugljik), skenirajući mikroskop atomske sile SOLVER PRO (NT-MDT) (krute inkluzije, tj.<...>T . 62. S. 121-144. 15. Molchanov S.P.

14

Prikazani su rezultati eksperimentalnih istraživanja modifikacije sondi za kritičnu dimenzijsku mikroskopiju atomske sile (CD-AFM) taloženjem ugljikovih nanocijevi (CNT) za poboljšanje točnosti određivanja hrapavosti površine vertikalnih stijenki submikronskih struktura. Sažetak—Proučavane su metode za taloženje pojedinačnog CNT-a na vrhu sonde mikroskopa atomske sile (AFM) temeljene na mehaničkim i elektrostatskim interakcijama između sonde i niza vertikalno orijentiranih ugljikovih nanocijevi (VACNT). Pokazalo se da se pri udaljenosti od 1 nm između vrha AFM sonde i VA CNT niza i primjenom napona u rasponu od 20-30 V na vrh taloži pojedinačna ugljikova nanocijev. Na temelju dobivenih rezultata formirana je sonda s ugljikovom nanocijevi na vrhu (CNT sonda) polumjera 7 nm i omjera stranica 1:15. Studije CNT sonde pokazale su da njezina uporaba povećava rezoluciju i pouzdanost mjerenja AFM metodom u usporedbi s komercijalnom sondom, a također omogućuje određivanje hrapavosti okomitih stijenki visokoaspektnih struktura pomoću CD-AFM. metoda. Dobiveni rezultati mogu se koristiti u razvoju tehnoloških procesa za izradu i restauraciju specijalnih AFM sondi, uključujući sonde za CD-AFM, kao i u razvoju metoda za međuoperacijsku ekspresnu kontrolu parametara tehnološkog procesa. za proizvodnju elemenata mikro- i nanoelektronike, tehnologije mikro- i nanosustava.

Skeniranje mjere provedeno je u AFM polukontaktnom modu.<...>Između AFM sonde i sl.5.<...>povezuje se s odvajanjem CNT-a ne od supstrata, već s pucanjem nanocijevi na mogućim mjestima defekata u njezinoj strukturi, tj.<...>Sinitsyna i dr. // Russian Nanotechnologies. - 2008. - T . 3. - Broj 11. - Str. 118-123. jedanaest.<...>Klimin i dr. // Kemijska fizika i mezoskopija. - 2011. - T . 13. - Broj 2. - C. 226-231. 19.

15

Korištenjem mikroskopije atomske sile u načinu mjerenja interakcije sila od točke do točke, provedeno je kvantitativno mapiranje nanomehaničkih svojstava intaktnih eritrocita štakora u uvjetima bliskim fiziološkim. Utvrđeno je da eritrociti fiksirani na podlozi tretiranoj polilizinom (poli-L-lizin) imaju pretežno ravan oblik. Međutim, tijekom vremena stanice se mogu naglo transformirati u polukuglaste objekte, povećavajući volumen i istovremeno jačajući. Raspravlja se o mogućem mehanizmu učinka.

Ankudinov,2,3,¶ T .E. Timošenko 1 1 Institut za fiziologiju. I.P.<...>Vjeruje se da je Youngov modul izmjeren točno ako je objekt udubljen, tj. e. deformiran AFM sondom<...>Ankudinov, T.E. Timošenko Fig. 2.<...>eritrociti su se povećali u volumenu i otvrdnuli, ali je očuvan integritet membrane, a destrukcija, tj.<...>T . 82. Izdanje. 10. str. 109–116. Nazarov P.G., Berestovaya L.K. // DAN. 1995. T . 343. Izdanje. jedan.

16

ISTRAŽIVANJE POČETNIH STADIJA PROCESA LOKALNE KOROZIJE ČELIKA 30X13 METODAMA MIKROSKOPIJE ATOMSKE SILE, AUGEROVE ELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE I RTG FOTOELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE [Elektronički izvor] / BYSTROV [et al.] // Chemical Physics and No. 1.-C016.- 2 mezoskopija -89 .- Način pristupa: https://website/efd/370795

Mikroskopija atomske sile (AFM), Augerova elektronska spektroskopija (OES) i rendgenska fotoelektronska spektroskopija (XPS) korištene su za proučavanje početnih faza procesa lokalne elektrokemijske korozije kromnog čelika 30Kh13. Utvrđeno je da do pojave znakova lokalnog otapanja dolazi već u prvoj minuti anodnog procesa. Određeni su najinformativniji statistički parametri i optimalno mjerilo AFM slika. Utvrđena je priroda promjene atomskih koncentracija i kemijskog stanja Cr i Fe na površini i u nasipnim slojevima uzoraka tijekom lokalne korozije. Potkrijepljena je pretpostavka da pojava linije metalnog Cr u XPS spektru može poslužiti kao znak početka lokalnog otapanja danog uzorka.

M., Stojanovskaja T. N., Ugolkova T. ALI.<...>T . 20, broj 5. S. 698-710. 9. Freiman L. I., Flis Ya., Prozhak M., Garts I.<...>T . 41, br. 1. S. 15-25. 13. Stryuchkova Yu.M., Kasatkin E.V.<...>T . 45, broj 5. S. 509-516. 14. Stryuchkova Yu.M., Kasatkin E.V.<...>T . 20, broj 3.

17

Br. 3 [Nanotehnologije i zaštita zdravlja, 2011.]

Znanstveno-praktični časopis "Nanotehnologije i zaštita zdravlja" osnovan je 2009. godine. Predmet časopisa je specijalizirana znanstveno-praktična medicina i kulturno-prosvjetna djelatnost.

I., Glazko T .<...>I., Glazko T .<...>Glazko T .<...>Pod vodstvom T. T . Glazko obranio 4 doktorske disertacije. Glazko T .<...>F., Glazko T . T .

Pregled: Nanotehnologije i zaštita zdravlja №3 2011.pdf (0,1 Mb)

18

Stručni sustav za podršku odlučivanju za određivanje uzroka kvarova automatiziranih strojnih modula [Elektronički izvor] / Kozlova, Ignatiev // Novosti o visokoškolskim ustanovama. regija Volga. Tehničke znanosti.- 2013.- Br. 1.- S. 19-25.- Način pristupa: https://site/efd/269676

M.: PROMEDIA

Razmatra se ekspertni sustav podrške odlučivanju za utvrđivanje uzroka kvarova automatiziranih strojnih modula, koji oblikuje preporuke regulatorima za otklanjanje nedostataka u procesnoj opremi.

Računarstvo, računarstvo i upravljanje 19 UDC 004.891 T . D. Kozlova, A. A.<...>Shp - vreteno; TG - tahogenerator; ROSH - relej optičkog vretena; Kx, Kz - kolica duž x i z osi; T<...>Kozlova, T. D.<...>Ekspertni sustav za utvrđivanje uzroka kvarova tehnoloških sustava / T . D.<...>sustav za potporu odlučivanju za utvrđivanje uzroka kvarova automatiziranih strojnih modula / T .

19

Nanotehnologije i mikromehanika. Dio 4. Probe nanotehnologije udžbenik. džeparac

M.: Izdavačka kuća MSTU im. N.E. Bauman

Opisuju se fizikalni fenomeni koji se koriste u radu skenirajućeg tunelskog mikroskopa i mikroskopa atomske sile. Razmatraju se fizikalne i kemijske zakonitosti najrazvijenijih nanotehnologija sondi.

Sastoji se od samog AFM i uređaja u obliku STM za mjerenje odstupanja AFM sonde od određene<...>Iz ovog kuta izračunava se savijanje konzole, tj. e. odstupanje ∆Z AFM sonde od neporemećenog položaja<...>Moguće je pod STM i AFM sondama.<...>T . 154. Izdanje. 2. S. 261–278. 10. Ivanov Yu.A.<...>T . 23, br. 1, str. 81–87.

Pregled: Nanotehnologije i mikromehanika.pdf (0,2 Mb)

20

Na primjeru silika gela ShSKG (ima globularnu strukturu s nepravilnom strukturom pora) i silicija SBA-15 (ima pravilnu strukturu s porama konstantnog presjeka), mogućnosti mikroskopije atomske sile (AFM) za određivanje površine Razmatra se morfologija silikata različite poroznosti. Prikazana je mogućnost korištenja AFM-a za proučavanje strukture materijala s pravilnim rasporedom pora. AFM studija globularnih materijala nije informativna. Eksperimentalno je određena debljina monosloja titanijevog oksida formiranog na površini silicijevog dioksida SBA-15 za 1 MN ciklus (-0,26 nm), što potvrđuje ravnomjerno sloj-po-sloj stvaranje prevlaka titan-oksida MN metodom.

Sosnov1, T .S. Trubina2, A.A.<...>T . 43. broj 9. S. 1956-1959. 15. Aleskovsky V.B. Kemija supramolekulskih spojeva. SPb.: Ed.<...>T . 69. broj 10. S. 1585-1593. 17. Magonov S.M., Elings V., Whangbo M.-H.<...>T . 74. broj 3. S.408-414. (Shevkina A.Yu., Sosnov E.A., Malygin A.A.<...>Pletnev R.N., Ivakin A.A., Kleshchev D.G., Denisova T.G., Burmistrov V.A.

21

br. 1 [Kemijska fizika i mezoskopija, 2008.]

Teme časopisa su: Procesi izgaranja i eksplozije. Matematičko modeliranje fizikalnih i kemijskih procesa. Klasteri, klasterski sustavi i materijali. Međufazni slojevi i procesi međudjelovanja u njima. Kvantno-kemijski proračuni. Nelinearni kinetički fenomeni. Nanoelektronički uređaji i uređaji. Časopis je uključen u Abstract Journal and Databases of VINITI RAS.

T . 8, broj 3. str. 311-320. 2. Erokhin B.T., Lipanov A.M.<...>T .53, br. 8.<...>T .3. S.1150.<...>V.T.<...>T .40, br. 4.

Pregled: Kemijska fizika i mezoskopija br. 1 2008.pdf (0,3 Mb)

22

ULOGA ČIMBENIKA VEZA PROTEINA U GENERACIJI MEMBRANSKOG POTENCIJALA OD SUBMITOHONDRIJSKIH ČESTICA SAŽETAK DIS. ... KANDIDAT BIOLOŠKIH ZNANOSTI

M.: MOSKOVSKO DRŽAVNO SVEUČILIŠTE IME M. V. LOMONOSOVA

Zaključci Kako bi se proučila uloga faktora spajanja mitohondrijskih proteina u metaboličkom stvaranju razlike električnih potencijala, razvijene su metode za izolaciju modificiranih submitohondrijskih čestica dobivenih uništavanjem mitohondrija ultrazvukom i obradom

SUBMITOHONDRIJSKE ČESTICE Disertacija je napisana na ruskom jeziku (specijalnost Biološka fizika br. 091)<...>sažetak disertacije za stupanj kandidata bioloških znanosti J-&3W PUBLISHING HOUSE<...>Smjesa je inkubirana 15 minuta. na sobnoj temperaturi i korišten u pokusu. - ACM -SMP, ACM -SMP+Fj, ACM -SMP<...>rekonstrukcija i zapis, kao u naslovu na slici 1. ATP sukcinat oligomicin *. t Y 1 ^ ^ W ^ ^ ^ T<...>Membrane Biophysics, Kaunas Med. in-t, Moskva-Kaunas, 1969, p. 63. 2. M. A. Vladimirova, V. V. Kulene,

Pregled: ULOGA ČIMBENIKA VEZA PROTEINA U STVARANJU MEMBRANSKOG POTENCIJALA OD STRANE SUBMITOHONDRIJSKIH ČESTICA.pdf (0,0 Mb)

23

Po prvi put su metodom termobaričke obrade dobiveni uzorci kompozitnih materijala koji sadrže dijamant s matricom polimeriziranog fulerita C60. Struktura dobivenih materijala proučavana je optičkom mikroskopijom i rendgenskom faznom analizom. Analiza termofizičkih svojstava provedena je ovisno o omjeru udjela dijamantnih čestica u matrici kompozitnog materijala. Tvrdoća i otpornost na trošenje dobivenih uzoraka usporediva je sa sličnim svojstvima dijamantnih alata za bušenje.

Tablica 3 Otpornost na trošenje uzoraka dobivenih pri P = 9 GPa, T = 1000 C<...>C60 + 25% ACM (10/7) 6,99 1,1 0,0064 C60 + 50% ACM (10/7) 8,05 0,2 0,0403 C60 + 75% ACM (10/7) 12, 11 0,6 0,0202<...>C60 + 20% ACM (10/7) + 20% ACM (40/28) 8,50 1,5 0,0057 C60 + 30% ACM (10/7) + 30% ACM (40/28) 15,56 0,9 0,0173<...>C60 + 40% ACM (10/7) + 40% ACM (40/28) 34,12 1,7 0,0201 C60 + 25% ACM (40/28) 20,85 2,3 0,0091 Iz rezultata<...>KNJIŽEVNOST 1.

24

Relevantnost i ciljevi. Za eksperimentalna istraživanja temeljnih fizikalnih učinaka u sustavima ultramalih nanočestica u dielektričnim matricama, kao i za njihovu instrumentalnu primjenu, potrebno je razviti tehnologije za kontrolirano formiranje ultramalih nanočestica zadanih veličina u debljini ultratankih dielektričnih filmova, što je važno i za preciznu nanoelektroniku s kontroliranim karakteristikama i za modernu nanomedicinu. Cilj ovog rada je proučavanje značajki tunelskih strujno-naponskih karakteristika (CVC) dobivenih za uzgoj kvantnih točaka koloidnog zlata u sustavu kombiniranih atomskih sila i skenirajućih tunelskih mikroskopa (AFM/STM), kao i proučavanje uvjeta za mogući doprinos 2D disipativnog tuneliranja CVC tuneliranju. Materijali i metode. Provedeni eksperiment djelomično odgovara metodologiji autora sa Sveučilišta u Kobeu (Japan). Stvaranje čestica zlata u Au(III) – SiO2/TiO2 filmovima provodi se pomoću mikroskopa atomske sile. Teorijski rad je proveden u okviru teorije disipativnog tuneliranja instantonskom metodom. Rezultati. U ovom radu dobivene su tunelske strujno-naponske karakteristike za uzgoj kvantnih točaka koloidnog zlata u kombiniranom AFM/STM sustavu. Provedena je kvalitativna usporedba I–V karakteristika tuneliranja s izračunatom teoretskom krivuljom ovisnosti o polju vjerojatnosti 2D disipativnog tuneliranja, uzimajući u obzir utjecaj dvaju lokalnih fononskih modova matrice širokog procijepa. Utvrđeno je kvalitativno slaganje između eksperimentalne i teorijske krivulje, što ukazuje na mogući doprinos mehanizma disipativnog tuneliranja struji tuneliranja kroz rastuću kvantnu točku ispod vrha konzole, koja se može pojačati u klasterima veličine 1 do 5 nm u tanjim filmova. Zaključci. Gornja kvalitativna usporedba CVC tuneliranja za rastuće klastere koloidnog zlata u kombiniranom AFM/STM sustavu i teorijske krivulje za ovisnost o polju vjerojatnosti 2D disipativnog tuneliranja, uzimajući u obzir utjecaj dvaju lokalnih fononskih modova širokog matrica jaza, pokazuje mogući doprinos disipativnog tuneliranja struji tuneliranja kroz rastuću kvantnu točku na početno stanje rast. Utvrđeno je da će ionski mehanizam provođenja prevladati nad tunelskim mehanizmom kada jakost induciranog električnog polja pozitivnih iona zlata premaši jakost vanjskog električnog polja.

Kasatkin // Pisma časopisu tehničke fizike. - 2012. - T . 38, br. 4. -S. 60–65 (prikaz, stručni). 5. Weihua Guan.<...>Stepanov // Fizika čvrstog stanja. - 2009. - T . 51, br. 1. - Str. 52–56. 9. Kantam, M. Lakshmi.<...>Fizička serija. - 2007. - T . 71, br. 61. 14. Lapšina, M.A.<...>Denisov // Fizika i tehnologija poluvodiča. - 2011. - T . 45. - Str. 414. 16.<...>Semenov // Journal of Experimental and Theoretical Physics. - 1987. - T . 92, br. 3. - S. 955. 20.

25

KORIŠTENJE ATOMSKE MIKROSKOPIJE ZA PROUČAVANJE CITOMORFOLOŠKIH ZNAKOVA UZROKA BAKTERIJSKIH INFEKCIJA [Elektronički izvor] / Nemova, Falova, Potaturkina-Nesterova // Bulletin of Experimental Biology and Medicine.- 2015.- Br. 10.- P. 110-113.- Pristup način: https://site/efd/354045

Citomorfološke značajke uzročnika bakterijskih infekcija proučavane su atomskom mikroskopijom. Analiza elastično-mehaničkih svojstava predstavnika Staphylococcus spp., dobivenih iz kože osoba s kroničnim dermatozama, pokazala je da stanice sojeva S. aureus karakterizira niža elastičnost stanične membrane u usporedbi s predstavnicima prolazne flore. . Utvrđene su značajne razlike u karakteristikama reljefa staničnih membrana i prisutnosti faktora patogenosti fimA u Escherichii coli izoliranoj iz sluznice reproduktivnog trakta klinički zdravih žena i bolesnica s upalnim urogenitalnim infekcijama. Ključne riječi: mikroskopija atomske sile, genetske determinante, mikroflora, faktori patogenosti

509 Mikroskopija atomske sile (AFM) vrsta je skenirajuće mikroskopije sonde koja se široko koristi<...>AFM metodom procijenjena je morfofunkcionalna reakcija bakterijskih stanica s drugačiji tip struktura stanice<...>je proučavanje citomorfoloških značajki uzročnika bakterijskih infekcija pomoću AFM-a<...>T . 5, br. 11 12. S. 136 141. 4.<...>T . 35, br. 8. S. 54 61. 6.

26

Intaktni fibroblasti smješteni na supstratu tretiranom kolagenom ispitani su mikroskopom atomske sile pomoću dvije vrste sondi: standardne, s radijusom vrha od 2-10 nm, i posebne, s kuglicom SiO2 s kalibriranim radijusom od 325 nm pričvršćenom na napojnica. Utvrđeno je da je, neovisno o odabranoj vrsti sonde, prosječna maksimalna visina fibroblasta na razini ≈ 1,7 μm, a prosječna krutost kontakta sonde i stanice ≈ 16,5 mN/m. njegovi vanjski slojevi ponašaju se poput krute ljuske koju sonda pritišće do dubine koja ovisi samo o veličini opterećenja

To je olakšano mogućnostima novih AFM načina optimiziranih za rad s mekim biološkim<...>T . Odnosno, razlika između ES i EH po redu veličine nije iznenađujuća.<...>Izraz (3) je koristan u analizi AFM podataka.<...>T . 7. Teorija elastičnosti. M.: Nauka, 1987. P. 44. Popov V.L.<...>T . 7. Teorija elastičnosti. Moskva: Nauka, 1987.

27

U članku su prikazani rezultati istraživanja utjecaja temperature i vremena izlaganja na parametre formiranog nedijamantnog ugljika izravnom metodom visokotemperaturne difraktometrije. Kao rezultat pokusa utvrđeno je stvaranje dobro uređenog grafita za dijamante razreda ASM 60/40, AM 14/10 i nanodijamanta. Pretpostavlja se da do stvaranja dobro strukturiranog grafita dolazi zbog epitaksijalnog djelovanja podloge (dijamanta).

nedijamantna faza ugljika koja se stvara na površini praha ASM 60/40 tijekom studija na visokim temperaturama<...>struktura nedijamantne ugljikove faze nastale tijekom visokotemperaturnih istraživanja praha AM 14/10<...>nedijamantna ugljikova faza koja se stvara tijekom visokotemperaturnih studija nano dijamantnog praha<...>T . 39. Izdanje. 6.<...>T . 41. Izdanje. 4. S. 695-701; Andreev V.D. // Physika solid body. 1999. V. 41. N 4.

28

U ovom smo radu proučavali površinu tankih metalnih filmova zlata, srebra i bakra s fraktalnom geometrijom na dielektričnoj podlozi (tinjcu) koristeći atomsku silu i tunelsku mikroskopiju. Fraktalne karakteristike pronađene pomoću atomske sile i tunelske mikroskopije međusobno su konzistentne

T . 72. Izdanje. 11. S. 1027-1054. 10. Zykov T . Yu., Sdobnyakov N. Yu., Samsonov V. M., Bazulev A.<...>T . 11, broj 4. S. 309-313. 11. Sdobnyakov N. Yu., Zykov T. Yu., Bazulev A. N., Antonov A. S.<...>T . 86. Izdanje. 2. S. 71-77. 15. Puškin M. A.<...>N., Zykov T. Yu., Khashin V. A.<...>T . 9, broj 3. S. 250-255. 24. Sdobnyakov N. Yu., Sokolov D. N., Bazulev A. N., Samsonov V. M., Zykov T .

29

MODEL BAZE ZNANJA EKSPERTNOG SUSTAVA ZA PODRŠKU PROCESU DIJAGNOSTIKE AUTOMATSKIH STROJEVIH MODULA [Elektronički izvor] / Ignatiev, Kozlova, Samoilova // Izvestiya of high Education Institute. regija Volga. Tehničke znanosti.- 2014.- Br. 2.- S. 16-23.- Način pristupa: https://site/efd/552489

Relevantnost i ciljevi. Korištenje ekspertnog sustava omogućuje prikupljanje znanja osoblja za održavanje i stručnjaka o uzrocima kvarova i rezultatima njihovog uklanjanja, što će smanjiti vrijeme oporavka modula automatskog stroja i, sukladno tome, povećati faktor raspoloživosti. određuje relevantnost ovog rada. Materijal i metode. Razvijena tehnika za izgradnju modela baze znanja ekspertnog sustava za podršku procesu dijagnosticiranja modula automatskih strojeva uzima u obzir njihovu hijerarhijsku strukturu u obliku podsustava različitih razina pri izgradnji svih komponenti sustava (informacijska svestranost, proširivost i interna kompatibilnost komponente), na temelju uzročno-posljedičnih veza između kvarova i oporavka modula i stručne obrade podataka metodom uparenih usporedbi, daje preporuke za uklanjanje kršenja procesa funkcioniranja modula. Za formiranje baze znanja predlaže se korištenje objektno orijentiranog modela za formaliziranje činjenica, koji omogućuje prikaz objekata predmetnog područja i odnosa između njih, i proizvodnog modela za formaliziranje proceduralnog znanja (pravila), pružajući fleksibilniju organizaciju mehanizma zaključivanja. Rezultati. Analizirani i strukturirani podaci o kvarovima modula automata. Izgrađena je baza znanja ekspertnog sustava koja uključuje deklarativnu komponentu u obliku objektno orijentiranog modela koji sadrži znanja o podsustavima modula, dijagnostičke parametre, informacije o kvarovima podsustava i načinima njihovog otklanjanja te proceduralnu komponentu u oblik proizvodnog modela koji sadrži skup pravila koja se koriste za obradu deklarativnog znanja, čime se osigurava formiranje poruka o neispravnom funkcionalnom bloku u jednom ili drugom podsustavu modula. Zaključci. Prikazani model baze znanja za podršku procesu dijagnosticiranja modula automatskih strojeva odražava proces rješavanja problema pri utvrđivanju uzroka kvarova na temelju analize dijagnostičkih informacija i uzima u obzir hijerarhijsku strukturu i dijagnostički algoritam.

Ignatijev, T. D. Kozlova, E. M.<...>, grupirani prema hijerarhijskoj strukturi ACM-a.<...>Kozlova, T. D.<...>Kozlova, T. D.<...>Kozlova, T. D.

30

ISTRAŽIVANJE POLIMETIL METOKRILATNIH FILMOVA MODIFICIRANIH ULTRA MALOM KOLIČINOM NANOKOMPOZITA BAKAR/UGLJIK POMOĆU ATOMSKE MIKROSKOPIJE TLA [Elektronički izvor] / POLETOV, BYSTROV, KODOLOV // Kemijska fizika i mezoskopija.- 2014 .- https .- 10 .- 10 . ://site/efd/414620

Polimetil metakrilatni (PMMA) filmovi proučavani su mikroskopijom atomske sile (AFM) u kontaktnom načinu uz korištenje ultra-malih količina nanokompozita bakar/ugljik (1-02 i 1-03% po težini polimera). Proučavane su karakteristike hrapavosti polimernog materijala: sila interakcije između sonde i površinskog sloja PMMA - "adhezija" (F) i otpornost na djelovanje adhezivne sile sonde - "otpornost na habanje" (F). Kada su navedene količine nanočestica uvedene u PMMA film, zabilježene su značajne promjene u oba pokazatelja.

Pogotskaya I.V., Kuznetsova T.A., Chizhik S.A.<...>T . 3. S. 76-78. 9. Trineeva V.V., Lyakhovich A.M., Kodolov V.I.<...>T . 2. S. 153-158. 12. Kodolov V.I., Khokhryakov N.V. i tako dalje.<...>M.T.<...>M.T.

31

Prikazani su rezultati eksperimentalnih istraživanja načina ionski stimuliranog taloženja Pt struktura debljine od (0,48 ± 0,1) do (24,38 ± 0,1) nm metodom fokusiranih ionskih snopova. Eksperimentalno je određena brzina ionski stimuliranog taloženja Pt koja, ovisno o modovima, varira od (0,28 ± 0,02) do (6,7 ± 0,5) nm/s. Odstupanje bočnih dimenzija Pt struktura od onih navedenih predloškom smanjuje se od (29,3 ± 0,07) % do (2,4 ± 0,2) % ovisno o vremenu taloženja. Kada je debljina Pt nanostruktura veća od 3 nm, njihov otpor je (23,4 ± 1,8) Ω∙cm i slabo ovisi o debljini. Dobiveni rezultati mogu se koristiti u razvoju tehnoloških procesa za formiranje mikroelektroničkih senzorskih struktura, nanoelektronike, tehnologije nano- i mikrosustava.

interkonekcija u rekonstrukciji VLSI-ja, formiranje vodljivih sondi za skenirajuću sondnu mikroskopiju itd.<...>U ovom slučaju provedena je statistička obrada AFM slika dobivenih u polukontaktnom načinu rada.<...>otpori (Sl.1,b): Rtot = R0 + Rg.s + Rs + Rs.p, gdje je R0 zbroj otpora AFM sonde<...>Slika 2 prikazuje AFM slike morfologije i distribucije struja širenja površine uzorka s<...>Elektronika. - T. 20. - br. 6. - 2015. - S. 591-597. jedanaest.

32

Razmatraju se razlozi niskog faznog kontrasta slike u mikroskopu atomske sile (AFM) pri ispitivanju površine. Određeni su načini poboljšanja faznog kontrasta slike u AFM. Razmatraju se temeljno novi pristupi projektiranju AFM-a s minijaturnim vakuumskim sustavom koji osigurava uvjete za poboljšanje faznog kontrasta slike.

<...>Izvori ovih lokaliziranih naboja mogu biti jezgre dislokacije, implantirani atomi, klasteri itd.<...>Određeni su načini poboljšanja faznog kontrasta slike u AFM.<...>. 10-2 10-1 100 101 pk, N/mm2 1 2 20 , 10 0 d, µm Literatura 1.<...>T ., Vasin V. A., Kemenov V. N. i drugi: Pat. za izum 2251024. 5. Vasin V. A., Stepanchikov S.

33

Mikroskopom atomske sile (AFM) analizirane su strukturne i funkcionalne značajke (morfologija, čvrstoća prianjanja i rigidnost membrane) neutrofila u bolesnika s kroničnom opstruktivnom plućnom bolešću (KOPB) u akutnoj fazi. U modu spektroskopije sila provedena je kvantitativna procjena modula elastičnosti (Youngov modul) stanične membrane i adhezijske sile neutrofila. U bolesnika s KOPB-om u akutnoj fazi utvrđeno je smanjenje veličine neutrofila, povećanje granularnosti citoplazme, povećanje Youngova modula i čvrstoće adhezije.

Morfometrijska studija neutrofila AFM.<...>Tablica 1. Morfometrijski parametri neutrofila u bolesnika s KOPB-om u akutnoj fazi Kontrola parametara<...>Tablica 2. Youngov modul i sila adhezije neutrofila u bolesnika s KOPB-om u akutnoj fazi Kontrola parametara<...>REFERENCE RA 1. Globalna inicijativa za kroničnu opstruktivnu plućnu bolest (GOLD).<...>morfometrijski pokazatelji otkrili su smanjenje površine jezgre, tijela stanice, promjera neutrofila u bolesnika s KOPB-om, t .

34

ZNAČAJKE POSREDOVANE TRANSDUKTOROM AKTIVACIJE UNUTARSTANIČNIH KASKADA SIGNALIZACIJE U SENZORNOM NEURONU DETEKCIRANE MIKROSKOPIJOM ATOMSKE SILE [Elektronički izvor] / Khalisov [et al.] // Pisma časopisu tehničke fizike.- 2017.- Br. 1.- Str. 91- 96 .- Način pristupa: https://website/efd/593369

Mehanička svojstva osjetnih neurona proučavana su nakon aktivacije intracelularnih kaskadnih procesa komenskom kiselinom, koja se veže na membranski receptor sličan opioidu (posredovano receptorom), kao i vrlo niskom (endogenom) koncentracijom ouabaina (posredovano transduktorom ). Mikroskopom atomske sile utvrđeno je da učinak ouabaina, za razliku od učinka komenske kiseline, dovodi do jačanja soma neurona. To ukazuje da se transdukcija signala posredovana receptorima do genoma stanice provodi pomoću mehanizama koji se razlikuju od signalnih putova posredovanih pretvaračem.

Jedna od važnih karakteristika koju AFM omogućuje proučavanje je Youngov modul.<...>T . 85. V. 10.<...>T . 85. V. 2.<...>T . 28. V. 4. S. 90–94. Yachnev I.L., Shelykh T.N., Podzorova S.A. i dr. // JTF. 2016. T . 86. V. 6.<...>T . 16. V. 3. S. 310–317.

35

Sažetak — Istraživan je učinak me(MPTMOS) na nukleaciju čestica silicija sintetiziranih u smjesi voda–etanol–amonijak–tetraetoksisilan (TEOS) Stober–Fink–Bohnovom metodom. Mikroskopom atomske sile pokazalo se da s povećanjem udjela MPTMOS u smjesi prekursora TEOS + MPTMOS od 0 do 12,5 mol. %, konačna veličina dobivenih čestica silicijevog dioksida smanjuje se sa 470 na 10 nm, što je posljedica povećanja broja nukleacijskih centara za nekoliko redova veličine. MPTMOS, za razliku od TEOS, tijekom hidrolize stvara manji broj deprotoniranih monomera ortosilicijske kiseline, čija je kondenzacija otežana zbog elektrostatskog odbijanja. Polikondenzacija električki neutralnih produkata hidrolize MPTMOS dovodi do pojave većeg broja nukleacijskih centara u reakcijskoj smjesi.

DLS metodom hidrodinamički promjer odgovara veličini čestice koja izvodi Brownovo gibanje, tj.<...>DLS podaci (slika 3) koreliraju s podacima dobivenim AFM-om.<...>Promjer SSP-a određen je iz rezultata njihovog proučavanja u AFM-u.<...>Shalumov B.Z., Shirokova M.D., Timakova O.P., Litvyakova T.S. // Časopis. prim. kemija. 1977. T . pedeset.<...>T . 73. S. 535. 13.

36

Za 3D vizualizaciju površinske strukture cakline ljudskog zuba te mogućnost kvantifikacije i usporedbe dobivenih slika, predložena je tehnika proučavanja tvrdih tkiva zuba pomoću mikroskopije atomske sile (AFM). Rad je izveden na 24 uzdužna reza zuba razne skupine(sjekutići, kutnjaci) s intaktnom vanjskom površinom cakline koja nije obrađena, uklanjaju se pacijentima u dobi od 17-30 godina iz medicinskih razloga. Kao rezultat testiranja tehnike odabrana je optimalna kombinacija parametara - Visina, Mag Sin Phase - za AFM pregled tvrdih zubnih tkiva u polukontaktnom modu. Predloženi su i obrazloženi kriteriji za morfometrijsku analizu proučavane površine (prosječna valovitost; prosječna hrapavost). Sastavljeni protokol omogućio je utvrđivanje strukturnih značajki površine cakline ljudskog zuba na nanorazini u normalnim uvjetima i može se koristiti (in vitro) za usporedbu ultrastrukture površine i njezine morfometrije u različitim patološkim stanjima, nakon izlaganja mehanički, kemijski i drugi čimbenici na površini cakline.

Redoslijed AFM skeniranja: 1.<...>T . 146, br. 5. Str. 52–56. 3. Belousov Yu. B.<...>T . 88, br. 4, str. 39–42. 7. Mandra Yu. V., Ron G. I., Votyakov S. L.<...>T . 4, broj 1 (13). str. 77–86. 14. Shumilovich B. R., Kunin D. A., Krasavin V. N.<...>T . 20, broj 2, str. 330–334. 15. Bertassoni L., Habelitz S., Pugach M. et al.

37

Je li moguće mikroskopom vidjeti atom, razlikovati ga od drugog atoma, pratiti razaranje ili stvaranje kemijske veze i vidjeti kako se jedna molekula pretvara u drugu? Da, ako to nije jednostavan mikroskop, već mikroskop atomske sile. I možete i ne možete biti ograničeni na promatranje. Živimo u vremenu kada je mikroskop atomske sile prestao biti samo prozor u mikrosvijet. Danas se ovaj instrument može koristiti za pomicanje atoma, kidanje kemijskih veza, proučavanje vlačne čvrstoće pojedinačnih molekula - pa čak i proučavanje ljudskog genoma.

Prvi radni model AFM-a bio je relativno jednostavan.<...>Tako je u nekim publikacijama objavljeno da je mikroskopija atomske sile omogućila AFM i različite atome,<...>U 2013. prvi primjeri korištenja AFM-a za snimanje pojedinačnih molekula do<...>Pokazao je kako pomoću AFM-a razlikovati atome koji se međusobno razlikuju mnogo manje od ugljika<...>skenirajući tunelski (gornji red slika) i atomska sila (srednji red slika) mikroskopi 3A m >

38

NEKI ZNANSTVENI I TEHNOLOŠKI PROBLEMI PROJEKTIRANJA, KREIRANJA I FUNKCIONIRANJA SUSTAVA MONITORINGA VODNIH TIJELA III. RAZVOJ INFORMACIJSKOG SUSTAVA ZA MONITORING OKOLIŠA VODNIH TIJELA [Elektronički izvor] / Barenboim [et al.] // Voda: kemija i ekologija.- 2009.- №10.- S. 1-9.- Način pristupa: https: //site/ efd/535257

Važna komponenta nadzornih sustava je njihova informacijska potpora (informacijski podsustav – IS). Tradicionalni pristup organiziranju takvih podsustava je njihovo korištenje za prikupljanje i obradu analitičkih mjernih podataka. Naime, osim ove obvezne funkcije, IS bi trebao osigurati dostupnost i korištenje podataka o izvorima onečišćenja vode, cjelokupnom tijeku rada vezanom uz ekološko stanje promatranog objekta, stanje korištenih tehničkih sredstava, učinkovitost upravljanja na temelju praćenja itd. U predloženom članku razmatraju se principi organizacije i funkcioniranja takvog IS-a.

stanje korištenih tehničkih sredstava, učinkovitost upravljanja na temelju praćenja i sl.<...>Stepanovskaya, kandidat tehničkih znanosti, viši istraživač, Institut za probleme upravljanja. V.A.<...>Ljestvica informacijsko-mjernog sustava AFM VO.<...>(ljud, hidrobiota, djelomično kopnena biota, uključujući poljoprivredne biljke i životinje, itd.)<...>Edmondson T. Praksa ekologije. O jezeru Washington i ne samo o njemu. M.: Mir, 1998. 299 str. petnaest.

39

U članku se opisuje način kontrole ranjivosti pri skaliranju automatiziranog sustava upravljanja poduzećem integrirane strukture, razvijen na temelju identificiranja, analize i izračunavanja kvantitativne procjene ranjivosti. Ova metoda uzima u obzir parametre procesa funkcioniranja ACM-a poduzeća integrirane strukture i procesa napada uljeza. Skratit će vrijeme za otkrivanje napada i vrijeme za donošenje odluke o lokalizaciji napada, kao i poduzeti mjere za poboljšanje sustava informacijske sigurnosti ACM-a, čime će se povećati ukupni pokazatelj sigurnosti ACM-a poduzeća integrirana struktura.

U ovom radu postavljeni su sljedeći zadaci: 1. Ispitivanje učinkovitosti najprovjerenijih krutih sastava sulfocijanirajućeg medija u cilju proučavanja njihovog utjecaja na povećanje otpornosti na habanje čelika i lijevanog željeza. 2. Ispitivanje otpornosti na uhodavanje i habanje čelika i lijevanog željeza sulfocijaniranog u čvrstom mediju pri različitim uvjetima i režimima trenja. 3. Metalografsko istraživanje strukture sulfocijanizirajućih slojeva dobivenih različitim sastavima sulfocijanizirajućeg medija. 4. Proučavanje promjena kemijskog sastava sulfocijaniranih uzoraka radi određivanja načina obrade. 5. Radna ispitivanja nekih dijelova restauriranih i očvrsnutih sulfocijanacijom u čvrstom okruženju. 6. Ekonomska analiza izvedivosti kaljenja restauriranih dijelova tijekom popravka traktora i poljoprivrednih strojeva metodom sulfocijanizacije u čvrstom mediju.

AKADEMIJA ZNANOSTI INSTITUTA ZA MIKROBIOLOGIJU I VIROLOGIJU UKRAJINSKE SSR NAZIVA D.K. Zabolotny

Svrha i zadatak rada. Svrha ovog rada bila je stvoriti novu metodu za imunodijagnostiku fitovirusa, koja je visoko osjetljiva, a istovremeno vrlo jednostavna i dostupna za masovne analize u proizvodnim uvjetima.

2-4 puta osjetljiviji od AFM-a i 4-10 puta osjetljiviji.<...>Treba napomenuti da je usporedba ACM i ABC testa provedena tijekom indeksiranja materijala gomolja (tj.<...>Time se otvara mogućnost izravnog ispitivanja materijala gomolja.<...>Dakle, ABC test vam omogućuje da ubrzate analizu, jer QLD zahtijeva najmanje 30 minuta, a reakcija se uzima u obzir u AFM<...>Biol, 1982, svezak 17, broj 2, str 292-297. 4, A.S. * 924099 (SSSR).

Pregled: NOVA METODA IMUNODIJAGNOSTIKE FITOVIRUZA - VIROBAKTERIJSKA AGLUTINACIJA (ABV-TEST).pdf (0.0 Mb)

42

Sn2Nb2O7 kompozitni oksidni filmovi sintetizirani su na monokristalnim silicijevim i kvarcnim supstratima. Uzorci su dobiveni magnetronskim taloženjem niobija, zatim toplinskom oksidacijom i modifikacijom niobijeva oksida NbO2 s kositrom žarenjem Sn-NbO2 film sustava u vakuumu i protoku kisika pri T = 773 K. Koncentracijske distribucije komponenata u Film su određeni ROP metodom, ukazujući na difuzijski prodor kositra u oksidni film niobija tijekom vakuumskog žarenja. Metodama SEM i AFM utvrđeno je da s povećanjem temperature žarenja kristaliti postaju grublji s uvijek glatkom površinom filma s vrijednošću hrapavosti od ~ 10 nm. Film niobijevog oksida optički je prozirniji od filma nakon vakuumskog žarenja Sn-NbO2 sustava, a manje proziran od filma kompleksnog oksida Sn2Nb2O7 dobivenog naknadnom toplinskom oksidacijom. Određene su energije direktnih prijelaza: 4,02 eV za film NbO2 i 4,19 eV za film na bazi niobijevog oksida Nb2O5 heksagonalne modifikacije i kompleksnog oksida sastava Sn2Nb2O7

niobijev oksid NbO2 s kositrom žarenjem filmskog sustava Sn-NbO2 u vakuumu i protoku kisika na T<...>Prikazane su AFM slike površine filma nakon vakuumskog žarenja na T = 773 K strukture Sn/Nb2O5/Si<...>AFM slika površine 2 × 2 μm2 sustava Sn-NbO2 nakon vakuumskog žarenja na T = 773 K: a - površina<...>AFM slika površine 2×2 μm2 sustava Sn-NbO2 nakon vakuumskog žarenja na T = 873 K: a - površina<...>Bityutskaja za AFM mjerenja i raspravu o rezultatima.

43

Prikazani su rezultati eksperimentalnih i teorijskih istraživanja uzoraka planarnih dvodimenzionalnih (2D) plazmoničnih struktura. Proučavani uzorci bili su 2D rešetka nanočestica zlata smještenih u tanki dielektrični sloj. Uzorci su proučavani mikroskopom atomske sile i optičkim metodama. Tumače se apsorpcijske trake povezane s pobuđivanjem različitih površinskih plazmonskih rezonancija. Utvrđeno je da izbor međusobne orijentacije ravnine polarizacije i ruba jedinične ćelije 2D rešetke određuje spektralni položaj plazmonske rezonancije površine rešetke povezane s periodom rešetke. Pokazano je da je interakcija p- i s-polarizirane svjetlosti s 2D rešetkom nanočestica opisana dipol-dipol interakcijom nanočestica uronjenih u medij s efektivnom permitivnošću. Proučavanje spektara elipsometrijskih parametara omogućilo je određivanje amplitude i fazne anizotropije transmisije, koje su posljedica nesavršenosti 2D rešetke uzoraka.

Relevantnost i ciljevi. Proučavanje problema upravljivosti kvantnih učinaka povezanih s dinamikom disipativnog tuneliranja u niskodimenzionalnim sustavima različite prirode hitan je problem moderne fizike kondenzirane tvari. Posljednjih godina sve su aktivnija istraživanja kontroliranih tunelskih efekata u sustavima poluvodičkih kvantnih točaka, kao i eksperimenti s pretražnim tunelskim/mikroskopom atomske sile u proučavanju parametara niskodimenzionalnih struktura. Ciljevi ovog rada su: eksperimentalno istraživanje tunelskih strujno-naponskih karakteristika dobivenih vizualizacijom lokalne gustoće stanja u InAs/GaAs (001) kvantnim točkama

<...>Feigelman // Napredak u fizičkim znanostima. - 1998. - T . 168, br. 2. - Str. 113-116.<...>Semenov // Journal of Experimental and Theoretical Physics. - 1987. - T . 92, br. 3. - Str. 955–967. 13.<...>Ovchinnikov // Mikroelektronika. - 1997. - T . 26, br. 3. -S. 163–170 (prikaz, stručni). 26. Efros, Al. L.<...>Efros // Fizika i tehnologija poluvodiča. - 1982. - T . 16, br. 7. - P. 1209. Literatura 1. Imri Y.

45

Prikazani su rezultati termobaričke obrade dijamantnih mikroprahova nakon njihove modifikacije silicijem, titanom i volframom. Nakon preliminarnog žarenja u zaštitnoj atmosferi, dobiveni su dijamantni mikroprahovi kompozita dijamant-silicij, dijamant-titan i dijamant-volfram. Kao rezultat sinteriranja u uvjetima visokih tlakova i temperatura modificiranih dijamantnih mikroprahova nastaju karbidi vatrostalnih spojeva koji pridonose sinteriranju dijamantnih zrna.

S. 102–104 PRIKAZ UREĐENIH I NEUREĐENIH NANOKRISTALNIH STRUKTURA POMOĆU AFM-a<...>Uspoređuju se mogućnosti superoštrih sondi za AFM i tradicionalnih.<...>Mikroskop atomske sile (AFM) moćan je alat za analizu morfologije nanostruktura.<...>USPOREDBA AFM SONDI Problem dekonvolucije AFM slika s relativnim<...>T . 83. broj 3. str. 7–14. 5. Ushakova E.V. et al. //Proc. ŠPIJUN. 2014. V. 9126. P. 912625. Fig. 2.

47

Rezultati mjerenja srednjeg kvadrata odstupanja profila hrapavosti (rms) površine CdZnTe supstrata uspoređeni su konfokalnom mikroskopijom (CM), mikroskopijom atomske sile (AFM) i rendgenskom reflektometrijom (RR). Utvrđeno je da KM metoda daje velike vrijednosti rms, AFM metoda zauzima srednje mjesto, a RR metoda daje vrijednosti koje su za red veličine manje od druge dvije metode. Pokazalo se da se efektivne vrijednosti značajno razlikuju u CM kada se koriste različite leće. Razgovarano mogući razlozi neslaganje dobivenih rezultata.

rms) površine CdZnTe supstrata konfokalnom mikroskopijom (CM), mikroskopijom atomske sile (AFM)<...>Utvrđeno je da KM metoda daje velike efektivne vrijednosti, AFM metoda zauzima srednje mjesto, a RR<...>uređaji visoke rezolucije, kao i njihova beskontaktna metoda mjerenja (osim AFM kontaktnog načina rada<...>mjereno sekvencijalno preko nekoliko osnovnih duljina, koje zajedno predstavljaju duljinu procjene, tj.<...>1 KM 2 ACM 1 ACM 2 RR 16 14 12 10 8 6 4 2 0 rms, nm KM 1 – PL 2300 KM 2 – PL NEOX ACM 1 – Solver P47H

48

br. 2 [Novosti visokih učilišta. Elektronika, 2015.]

Časopis ističe rezultate istraživačkog rada na sveučilištima i znanstvenim institutima, metodičke aspekte nastave, uvažavajući suvremene zahtjeve i oblike obrazovanja, daje informacije o znanstvenim skupovima. Posebni brojevi formiraju se na tematskoj osnovi.

RAS, doktor tehničkih znanosti, prof. Uredništvo: Barkhotkin V.A., doktor tehničkih znanosti, prof.<...>., dr.sc.

M.: PROMEDIA

Razmatran je model 1D disipativnog tuneliranja za kvantne točkaste strukture u kombiniranom AFM/STM sustavu u uvjetima vanjskog električnog polja. Utvrđeno je da utjecaj dvaju lokalnih modova matrice medija termostata na vjerojatnost 1D disipativnog tuneliranja dovodi do pojave nekoliko neekvidistantnih vrhova u odgovarajućoj ovisnosti polja. Dobivena teorijska ovisnost kvalitativno se slaže s eksperimentalnom strujno-naponskom karakteristikom kontakta AFM sonde s površinom InAs kvantne točke.

Osim semiklasične aproksimacije, moramo pretpostaviti da je raspad kvazistacionaran, tj. širina<...>Da pojednostavimo, pretpostavit ćemo da je ova interakcija dovoljno mala, tj. 2 0 1C   i 2 1 L C  <...>Demikhovsky // Uspekhi fizicheskikh nauk. - 1968. - T . 96, br. 1. - Str. 61–86. 2. Imri, J.<...>Ovčinnikov // Pisma JETP. - 1983. - T . 37, br. 7. - S. 322-325. 5. Larkin, A. I.<...>Feigelman // Napredak u fizičkim znanostima. - 1998. - T . 168, br. 2. - Str. 113-116.

50

Prikazana je mogućnost ugrađivanja (djelomičnog uranjanja) nanočestica sola citrata zlata u površinske slojeve staklastih polimera različite prirode i njihov naknadni rast u miješanoj vodenoj otopini koja sadrži klorozolatnu kiselinu i hidroksilamin. Dobivene su kvantitativne informacije o kinetici procesa rasta te je pokazano da je njegov limitirajući stupanj difuzija metalnih iona iz mase otopine na površinu nanočestica zlata.

Veličine NP-ova u njihovim monoslojnim skupovima određene su pomoću mikroskopa atomske sile (AFM) Nanoscope<...>Lomonosov) za njihovu pomoć u proučavanju dvodimenzionalnih ansambala nanočestica zlata AFM metodom.<...>T . 73. P. 123. 8. Terekhin V.V., Dement’eva O.V., Rudoy V.M. // Napredak kemije. 2011. T . 80.<...>T . 67. P. 398. 23. Gowthaman N.S.K., John S.A. // RSC Adv. 2015. V. 5. P. 42369. 24.<...>T . 75. P. 786. 27. Cao L., Tong L., Diao P., Chem. mater. 2004. V. 16. P. 3239. 28.

AUTOMATIZIRANE MOBILNE MJERNE STANICE

OJSC "Surgutneftegas" upravlja sljedećim vrstama prijenosnih mjernih jedinica:

ASMA-TP je dizajniran za mjeriteljski nadzor instrumenata za mjerenje produktivnosti naftnih bušotina (AGZU "Sputnik") i izradu visoko preciznih mjerenja dnevnih protoka tekućine, nafte i vode izravnim mjerenjem mase kapljevine i volumena pratećeg naftnog plina. Instalacija se sastoji od bloka s tehnološkim i hardverskim odjeljcima koji se nalazi na dvoosovinskoj auto prikolici.

Masa tekućine se utvrđuje vaganjem prazne i napunjene posude i mjerenjem vremena akumulacije, količina pratećeg plina mjeri se pomoću dva Agat plinomjera i dijafragme u kompletu sa uređajem Sapphire-22DD. Ovisno o vrijednosti faktora plina, volumenski protok pratećeg plina može se mjeriti bilo kojim od tri mjerača, ili s dva ili tri istovremeno.

U odjeljku za opremu nalazi se upravljačka stanica temeljena na programabilnom upravljaču. Rezultat mjerenja prikazuje se na zaslonu prijenosnog računala, protokol mjerenja ispisuje se na pisaču.

ASMA-T jedinica ima sličan uređaj i nalazi se na šasiji vozila. OJSC "Surgutneftegas" koristi jedinice ACMA-T-03-400, gdje:

03 - mjesto na šasiji automobila "Ural-4320-1920";

400 - maksimalna produktivnost instalacije t / dan.

Za mjerenje protoka bušotina s visokim GOR-om koristi se mobilni separator u kojem se vrši prethodno odvajanje i mjerenje plina. Tekućina sa sadržajem zaostalog plina dovodi se u ASMA-TP (T) za mjerenje u normalnom načinu rada.

Instalacija OZNA-KVANT-3 je tehnološka i instrumentalna cjelina smještena na prikolici automobila. Princip rada temelji se na mjerenju razine tekućine u kalibriranoj posudi pomoću senzora diferencijalnog tlaka Sapphire-22DD i vremena punjenja.

Kontrolna stanica "Sirius" ugrađena je u instrumentalnu jedinicu koja obrađuje informacije od senzora. Zalivanje se izračunava automatski proračunom.

BUŠENJE NAFTNIH I PLINSKIH BUŠOTINA

Bušotina je cilindrična rudnička izrada relativno malog promjera i velike duljine. U Uralmashu je projektirana i izgrađena bušilica koja može dosegnuti dubinu od 15 000 m.

Glavni procesi bušenja su: 1) uništavanje stijene na dnu bušotine; 2) uklanjanje uništene stijene s dna na površinu; 3) fiksiranje nestabilnih stijenki bunara.

Kod mehaničkih metoda bušenja u stijenama se stvaraju naprezanja koja premašuju njihovu vlačnu čvrstoću. Mehaničke metode razaranja stijena alatima za rezanje stijena uključuju: plitko vibrobušenje, rotacijsko, udarno-rotacijsko i udarno bušenje. Vibro-bušenje i vibro-uranjanje nosača tla u meke stijene provodi se do dubine od 25 - 30 m. Kao vibratori koriste se površinski (mehanički) i bušotina (hidro- i pneumatski vibratori).

Udarno rotacijsko bušenje koristi se u tvrdim stijenama. Uz pomoć hidrauličkih i pneumatskih čekića, na krunu ili svrdlo koje se okreće s teretom postiže se do 1500 - 2000 otkucaja u minuti. Pneumatski čekići rade iz energije komprimiranog zraka, hidraulički čekići - iz energije tekućeg mlaza.

Udarno bušenje se izvodi zbog udaraca svrdla, koje se ispušta na dno određene visine. Kako bi se povećala sila udarca, na svrdlo je pričvršćena udarna šipka. Uz pomoć brave od užeta, udaraljka se okreće za određeni kut nakon svakog udara. To vam omogućuje da udarite u novi dio lica. Stoga se ova vrsta bušenja naziva udarno-rotacijsko, a ovisno o tome koji se udarni alat spušta u bušotinu, naziva se udarno uže ili udarna šipka.

Za razliku od udarnog štapnog bušenja, udarno kabelsko bušenje izvodi se bez ispiranja, a stijenu razrušenu u čeonici potrebno je nakon svake serije udaraca odstraniti posebnim alatom - bailerom. Bailer se spušta na uže za bailer nakon što je udarni alat podignut. Pri udaru o dno klapna presipača propušta uništenu stijenu (mulj), a kada se podigne spušta se u gnijezdo i brtvi tijelo presipača.

Rotacijsko bušenje može biti bez ispiranja i s ispiranjem ili propuhivanjem bušotine. Bez ispiranja, izvodi se bušenje s rotacijskim pužnicama. Uklanjanje na površinu uništene stijene provodi se pomoću pužnog stupca, koji je transporter. Vijčani stup sastoji se od odvojenih međusobno povezanih karika - vijaka, koji su cijev s čeličnom trakom zavarenom na nju u spiralnom rebru. Bušenje rotirajućim pužnicama koristi se u mekim, neljepljivim stijenama.

Sporo rotacijsko bušenje također se koristi kod bušenja mekih stijena - žlicama, zavojnicama, bušenjem nosača tla na malu dubinu.

Rotacijsko bušenje dubokih bušotina, u pravilu, provodi se ispiranjem dna bušotine ili pročišćavanjem komprimiranim zrakom. Tekućina za ispiranje ne samo da hladi alat za bušenje i čisti dno bušotine od krhotina, već i učvršćuje stijenke bušotine od urušavanja i upijanja vode. Ako su stijene nestabilne i glineni kolač ne osigurava fiksaciju zidova bušotine, tada se koriste druge metode njihove fiksacije.

Bušenje s ispiranjem ili upuhivanjem dijeli se prema prirodi pogona na bušenje s motorima na površini, kada se rotacija alata za rezanje stijene prenosi preko bušaće kolone, i bušotinske motore. Motor u bušotini nalazi se neposredno iznad alata za rezanje stijene, a bušaće cijevi se obično ne okreću tijekom bušenja.

Bušotinski motori mogu biti hidraulički i električni. Hidraulički bušotinski motori nazivaju se turbobušilice, a električni bušotinski motori električne bušilice. Prednost bušotinskih motora je što se sva snaga motora prenosi na alat za rezanje stijene, ne troši se energija na rotaciju bušaće kolone.

Turbodilica se sastoji od rotirajućih i stacionarnih sustava. Rotacijski sustav povezan je s bitom i sastoji se od osovine, turbinskih rotora (rotorskih diskova). Fiksni sustav sastoji se od kućišta, vodećih kotača (statorskih diskova). Tijelo turbo bušilice pričvršćeno je na dno bušaće kolone pomoću adaptera.

Kod turbo bušilice se energija protoka tekućine pretvara u mehaničku energiju rotacije osovine.

Električna bušilica je potopni električni motor montiran na vrhu dugačkog zatvorenog cilindra napunjenog uljem. Električna energija se dovodi s površine preko kabela položenog unutar bušaćih cijevi. Krajevi kabela ugrađeni u spojeve alata automatski se spajaju kada se bušaće cijevi zavrnu u niz.

Tijekom rotacijskog bušenja stijena se razara uz pomoć reznih i abrazivnih alata (sječna svrdla; pikobure; dijamantna svrdla; prstenaste krune - dijamantne, karbidne) ili alata za drobljenje (konusna svrdla).

Rotacijsko bušenje dijelimo na bušenje bez uzimanja jezgre, kod kojeg se podna stijena potpuno razori, i jezgreno bušenje (s uzorkovanjem jezgri), kod kojega se donja stijena razara duž prstena, pri čemu ostaje središnji dio dna. netaknut u obliku stijenskog stupca (jezgre), po čemu je i naziv - bušenje jezgrom.

Ovisno o korištenom alatu za rezanje stijene, dobiva se lice različitih konfiguracija - puno, prstenasto, stepenasto itd.

Učvršćivanje nestabilnih stijenki bunara postiže se:

1) stvaranje hidrostatskog tlaka tekućine za ispiranje (voda, otopina gline itd.) koja ispunjava bušotinu;

2) stvaranje gustog glinenog kolača pri ispiranju bušotine glinom i drugim otopinama;

3) ugradnja kolone zaštitne cijevi u bušotinu;

4) metodom elektrokemijskog fiksiranja.