Za nadzor nad razvojem nahajališč na vsaki vrtini je potrebno meriti obremenitve nafte, vode in plina. Poleg tega je treba poznati količino mehanskih nečistoč v proizvodnji vrtine. Ti podatki omogočajo nadzor nad delovanjem vrtin in polja kot celote, kar omogoča sprejetje potrebnih ukrepov za odpravo morebitnih odstopanj. Tako lahko pride do povečanja količine mehanskih nečistoč v proizvodnji vrtine zaradi uničenja območja dna. Zato je treba bodisi spremeniti način delovanja bodisi popraviti območje dna.

Za merjenje pretoka se pogosto uporabljajo ločevalne in dozirne naprave. Ko delujejo, jih je treba za merjenje količine posamezne komponente proizvodnje vrtine najprej ločiti drug od drugega, t.j. potreben je postopek ločevanja. V praksi se uporabljajo individualne in skupinske ločevalne in merilne enote.

Posamezna ločevalna in dozirna enota služi samo enemu vodnjaku. Sestavljen je iz enega plinskega separatorja (lestev), mernika in cevi. Proizvodnja vrtine skozi pretočni vod vstopi v plinski separator, kjer se plin loči od olja, nato pa se olje pošlje v zbirni kolektor ali dozirno posodo za merjenje. Plin vstopi v plinovodno omrežje. V merniku se po usedanju voda in mehanske nečistoče odlagajo na dno in se občasno odstranijo skozi izpust. Količina (volumen) proizvodnje vrtine se meri v merilnem rezervoarju. Po meritvi se olje s črpalko pošlje v zbiralni razdelilnik (v primeru zbirnega sistema pod tlakom).

Količina plina se meri s posebnimi napravami in instrumenti na izhodu iz plinovoda za plinskim separatorjem.

Skupinska ločevalna in merilna enota gravitacijskega sistema (GSZU) oskrbuje več vrtin. Sestavljen je iz plinskega separatorja, mernika, razdelilne baterije (glavnika) in cevovodov.

Izdelki iz vodnjakov (izlivanje, plinsko dvigalo, črpanje) se pošljejo v distribucijsko baterijo. Ko je ena vrtina vključena za merjenje, se proizvodnja vseh drugih vrtin meša in vstopi v zbiralni kolektor brez meritev.

Merjenje poteka podobno kot meritev v posamezni ločitveno-merni enoti. Produkti preostalih vrtin, prejeti v zbiralni kolektor, se zaporedno pošiljajo v plinski separator prve in druge stopnje, pri čemer je iz vsake ločevalne stopnje možno črpati plin. Olje iz separatorja druge stopnje vstopi v zbiralnik.

V sodobnih tlačno zatesnjenih sistemih za zbiranje in transport izdelkov iz vrtin se uporabljajo avtomatske ločilne in dozirne enote ASZGU (tipi ZUG, Sputnik, AGZU itd.).

Proizvodnja naftnih vrtin se napaja v merilno enoto tipa Sputnik, ki občasno meri količino tekočine, ki jo dovaja vrtina, določa odstotek vode v tekočini in količino prostega plina. Naprave tipov Sputnik-A, Sputnik-V, Sputnik-B40 in Sputnik-B40-24 so bile zasnovane in se uporabljajo. Razmislite o delovanju instalacije Sputnik-B40 (slika 7.6).

Zasnovan je za avtomatski preklop vrtin na meritve po danem programu in avtomatsko merjenje pretokov vrtin. Sputnik-B40 ima avtomatski merilnik vlage olja, ki nenehno določa odstotek vode v pretoku olja; avtomatsko s pomočjo turbinskega merilnika pretoka (rotatorja) 15 izmeri se količina prostega plina, ki se sprosti iz olja v hidrociklonu. Turbinski merilnik pretoka tekočine TOR 1-50 v Sputnik-B40 je nameščen pod nivojem tekočine v procesnem rezervoarju hidrociklonskega separatorja.

S pomočjo "Sputnik-B40", pa tudi "Sputnik-B" in "Sputnik-A" je mogoče ločeno izmeriti obremenitve zalitih in nezalivanih vodnjakov. Če želite to narediti, nadaljujte na naslednji način. Če sta na primer 2 vrtini (glej sliko 7.6) poplavljeni in preostalih 12 vrtin, povezanih s Sputnik, dovaja čisto olje, se posebni povratni ventili 1 ročno zaprejo, proizvodnja poplavljenih vrtin pa se pošlje skozi obvodni vod skozi ventili 12 na zbirni razdelilnik 8. Proizvodnja vrtin, ki oskrbujejo čisto olje, se pošlje v rezervoar večsmernega stikala vrtin PSM, iz katerega vstopi v zbiralnik 6, nato pa v zbiralnik suhega olja 23.

Tekočina katere koli izmerjene vrtine se preko rotacijskega stikala vrtin 4 pošlje v hidrociklonski separator 13. Na izstopu plina iz separatorja je nameščen regulator diferenčnega tlaka 14, ki vzdržuje konstanten diferenčni tlak med separatorjem in separatorjem. merilnik pretoka plina 15. Konstantni diferenčni tlak se prenaša preko tuljavnih mehanizmov 16 in 16 a , od katerih se konstantna diferenciala prenaša tudi na batni ventil 19.

Količina tekočine se meri z vdolbinicami, kot sledi. Ko je plovec 17 merilnika nivoja v najnižjem položaju, zgornja vilica plovnega mehanizma pritisne na zgornjo izboklino tuljave, zaradi česar se povečan tlak iz regulatorja 14 prenese na desno stran batni ventil 19 in ga pokriva; dovod tekočine preneha in turbinski merilnik pretoka 18 preneha delovati. Od te točke naprej se nivo tekočine v separatorju dvigne. Takoj, ko nivo tekočine v separatorju doseže najvišji položaj in spodnja vilica plavajočega mehanizma pritisne na izboklino tuljave 16a, povečan tlak iz regulatorja 14 deluje na levo stran bata ventila 19 in se odpre to; gibanje tekočine v sistemu se začne, turbinski merilnik pretoka 18 pa šteje količino tekočine, ki je prešla skozenj.

Za določitev odstotka izkopanosti nafte je Sputnik namestil merilnik vlage 20, skozi katerega poteka vsa proizvodnja vrtine.

Razvit je tudi Sputnik-B40-24, ki se od Sputnika-B40 razlikuje le po številu povezanih vrtin – nanj je mogoče priključiti ne 14, ampak 24 vrtin. Vsi ostali podatki tega Sputnika so enaki tistim Sputnika-B40.

V inštalaciji Sputnik-V se uporablja volumetrično merjenje oskrbe s tekočino v vrtini. Daje natančnejše rezultate kot turbinski meter, če olje nima visoke vsebnosti parafina. S precejšnjo vsebnostjo parafina, smol in mehanskih nečistoč se odlagajo v kalibrirano kapaciteto merilne naprave in zmanjšujejo natančnost meritev.

Parametri inštalacij tipa "Satelit" so podani v tabeli 7.1.

Tabela 7.1 Parametri "Satelitskih" instalacij

Opcije
Število povezanih vrtin
Delovni tlak, MPa
Meje meritev za tekočino, (m / dan)
Napaka merjenja tekočine, %

P večsmerno stikalo vrtine (PSM) je zasnovano za avtomatski ali ročni prenos proizvodnje vrtine na merilni separator (slika 7.7).

Tehnične značilnosti stikala PSM-1M na in

Delovni tlak, MPa 4

Premer odcepne cevi, mm.

Vnos 70

Skupaj dopust 150

Zamernega 70

Število dovodov 14

Največja razlika v tlaku med

merilna cev in skupna votlina, MPa 0,3

Napajalna napetost senzorja položaja, V 220

Izvedba senzorja položaja Eksplozijsko zaščiten Š1

Stikalo je sestavljeno iz jeklenega telesa 1 z izstopnimi cevmi 2, pokrova 3 z merilno cevjo 4, rotacijske cevi 13 s premičnim vozičkom 15 in gredi 7, batnega pogona z zaskočnim mehanizmom in senzorjem položaja. Premični voziček (glej sliko 7.7 b) sestoji iz telesa 21, vozička 18, valjev 17, nameščenih na posebnih osi 22, in gumijastega tesnila 19, stisnjenega med telo 21 in voziček 18. Pomični nosilec se lahko premika v vrtljivi cevi. Vzmet 20 zagotavlja, da je voziček pritisnjen na telo. Na notranji cilindrični površini ohišja sta dva vzporedna obročasta utora s podrezi ob vsakem dovodu. Valji premičnega vozička se premikajo po teh utorih. Globina utora in žlebov je izbrana tako, da pri premikanju valjev vzdolž utora nastane reža med gumijastim tesnilom 19 in telesom stikala in ko valji vstopijo v utore, se tesnilo pritisne na telo z vzmetjo 20, ki zagotavlja tesnost merilnega kanala. Tesnost premične povezave vozička in vrtljive šobe je dosežena z gumijastim tesnilnim obročem 16 (glej sliko 7.7 a). Za samodejno preklapljanje vrtine se uporablja batni pogon 10 z zaskočnim mehanizmom

:in in je sestavljen iz litoželeznega telesa 6, pritrjenega na pokrov stikala, pogonskega cilindra z batom, vzmeti in zobniške letve, ki je sestavni del batnice.

V notranjosti pogonskega ohišja je na gredi rotacijske cevi nameščena raglja 5 na ključu 12 in ohlapnem zobniku 11. Zobnik je z vzmetjo 9 pritisnjen na ragljo in je v interakciji z zobniško letvijo pogona. Zaskok 5 in zobnik 11 imata končne zobe s poševnicami, kar zagotavlja enostranski vprijem pri medsebojnem vrtenju. Ko tlačni impulz deluje iz hidravličnega pogona v votlino pogonskega cilindra, se bo bat s palico premaknil in obrnil zobnik, z njim pa zaskok

gred stikala. Ko se tlak sprosti, bo bat iztisnil tekočino iz pogonskega cilindra. Zobnik in zobnik se 1 premakneta v nasprotni smeri od prvotnega položaja.

rapovik z gredjo se ne bo premaknil. Tesnost na stičišču pogonskega cilindra in pokrova ter premične povezave cilindra in bata zagotavljajo gumijasti tesnilni obroči. Senzor položaja stikala Ul I PSM služi za nadzor procesa preklopa, programska oprema pa omogoča daljinsko nastavitev zahtevane vrtine na M meritvah. Ohišje pogona je zaprto s pokrovom 5. Za popravilo PSM se uporablja izvlek 14.

Stikalo PSM deluje na naslednji način. Na signal) iz časovnega releja se vklopi hidravlični pogon in napajalni cilinder n< реключателя подается жидкость под давлением. Жидкость перс м с щает поршень с рейкой, поворачивая через храповой механизм ПО воротный патрубок с подвижной кареткой, который останавливав i11 против отверстия в корпусе переключателя. В этот момент ролики западают в выточки, чем обеспечивается надежное уплотнение М(I ду корпусом и кареткой. Жидкость от скважины через подводят пи патрубок и окна в нем попадает в камеру крышки переключатели И через замерный патрубок в замерную линию.

Vodnjak lahko priključite za merjenje in ročno. Za TO se uporablja poseben ročaj za vrtenje gredi vrtljive šobe! In ga namestite na zahtevano vrtino. Položaj odcepne cevi П0В0р01 določa puščica, vgravirana na končni strani gredi. Hitrost gibanja vrtljive šobe je majhna, zato sta obremenitev gibljivih delov in njihova obraba nepomembni 1 gumijasta tesnila< ключателя - почти все они работают при малых перепадах давлении

Ko uporabljate stikalo, ne pozabite

v sklopu vozička, premeri tesnil vzdolž telesa in v zavoju. | cev je enaka in enota je razobremenjena. Vendar, ko je enostransko | | visok tlak povzroči upogibno silo v vrtljivi cevi, kar otežuje preklapljanje. Zato ne bi smelo biti vstopa! 11 padcev tlaka v tesnilu nosilca nad 0,5 MPa in s tem I V | je bolje izvesti preklop pod temi pogoji. V normalnih pogojih delovanja padec tlaka na tesnilih HI Karstip presega 0,1 MPa.

AT Zadnja leta mnoga podjetja, zlasti pretvorba in > opravljajo veliko delo na področju ustvarjanja in proizvodnje opreme za merjenje pretoka proizvodnje vrtine.

Na primer, mobilna merilna enota UZM (razvijalec - IPF "Sibnefteavtomatika") je zasnovana za merjenje količine tekočine, nafte in plina, proizvedene iz naftnih vrtin, v avtomatskem in ročnem načinu.

Instalacija temelji na hidrostatski metodi za merjenje mase proizvodnje naftnih vrtin, ki temelji na odvisnosti hidrostatičnega tlaka stolpca tekočine od gostote. Glavni element za izvedbo te metode je senzor diferenčnega tlaka, ki zagotavlja visoko zanesljivost namestitve, natančnost in tudi poenostavi meroslovno podporo, saj niso potrebna obsežna in energetsko intenzivna stojala.

Ena od prednosti dozirne naprave je zmožnost merjenja tako nizke kot visoke stopnje

vodnjaki.

Enota je sestavljena iz dveh enot (procesna enota, nadzorna in krmilna enota), nameščenih na prikolici-šasiji, kar omogoča transport po polju in priključitev na vrtine za meritve. V enoti za upravljanje in upravljanje je nameščena krmilna oprema in delovno mesto operaterja. Bloki se ogrevajo z električnimi grelniki. Namestitev je certificirana s strani Gosgortekhnadzorja Ruske federacije kot merilni instrument, certifikat št. 0000435. Specifikacije USM:

Delovni tlak, MPa, ne več kot 4,0

Merilno območje tekočine, t/dan 1-400

Zmanjšano območje merjenja plina

za normalne pogoje, nm 3 / m 3 40-20 000

Meja dopustne osnovne relativne napake namestitve med merjenjem, %, ne več kot:

Masni pretok ± 2,5

Volumenski pretok plina ± 5,0

Meja dopustne osnovne relativne napake inštalacije pri izračunu masnega pretoka olja in vode 6,0

Poleg mobilne enote se proizvaja tudi stacionarna ameriška enota, ki ima podobne tehnične lastnosti,

lahko pa deluje na grozdu vrtin, v povezavi s katerim je enota dodatno opremljena z napravo za preklop vodnjakov ml nifolds.

Na naftnih poljih so dovolj razširjeni merilniki za merjenje pretoka vrtin tipa SKZH, ki jih je razvil NPO NTES (Tatarstan).

Merilniki SCF so zasnovani za merjenje masnega pretoka, skupne mase snovi pri stalnih in spremenljivih pretokih, merilniki SCF merijo porabo v tonah na dan, skupno akumulirano maso pa v kilogramih. Izmerjeni medij je lahko tekočina, mešanica plina in tekočine, na primer, ki prihaja iz naftnih vrtin, raztopin različnih snovi, vključno z gnojevko z drobnimi delci, utekočinjenimi plini. Pri merjenju mase tekočine v sestavi zmesi plin-tekočina I v večini primerov ni potrebna predhodna ločitev na tekočino in plin. Merilniki so nameščeni na ustju proizvodne vrtine, na skupinski merilni enoti, na enoti za zbiranje in obdelavo olja, v sistemih za spremljanje in regulacijo tehnoloških procesov. Merilnik je sestavljen iz pretvornika pretoka v komori! (KPR) in enota za kalkulator mase BESKZh. KPR merilnika SKZH je sestavljen iz ohišja in, odvisno od velikosti, ene ali dveh merilnih enot.

Merilni bloki so odporni proti eksploziji< уровнем взрывозащиты «взрывонепроницаемая оболочка» и Moryi эксплуатироваться во взрывоопасных условиях. Он имеет норми руемые метрологические характеристики, его конструкция унифи цирована под все корпуса КПР, унифицирована под все корпуе.1 КПР, что позволяет с минимальными затратами производить замен \ измерительной части КПР в процессе проверки его метрологических характеристик или ремонта. Для измерения одновременно двух по токов жидкости в газожидкостной смеси рационально использован счетчик СКЖ, имеющий индекс модификации «Д». При этом в ОД ном из потоков допускается отсутствие газовой фазы.

Za delovanje števca je potrebna prisotnost prostega plina v njegovi krmi. Zato je merilnik najbolj primeren za merjenje snovi, ki vsebujejo pridruženi plin, ki se lahko sprošča v ohišju merilnika.

Informacije o pretoku tekočine, akumulirani masi tekočine, ki je prešla skozi pretvornik pretoka komore, prisotnosti izrednih situacij med delovanjem števca se obdelajo, akumulirajo in oddajo na zaslon ali v zunanje omrežje v masnem kalkulatorju enoto. Kalkulatorji imajo indikator za prikaz informacij ali bralnik informacij, ki vam omogoča, da preberete zbrane informacije na kalkulatorju in si jih nato ogledate na osebnem računalniku. Kalkulator proizvaja normaliziran impulzni izhodni signal za prenos informacij v telemetrični sistem, ima pa tudi vmesnik RS-232 in RS-485, kar omogoča enostavno integracijo v vse avtomatizirane sisteme za nadzor in upravljanje. Različice kalkulatorjev BESKZH-2M in BESKZH-2MS imajo arhiv zgodovine delovanja števca, uro, do 7 dni in dnevno, do 3 mesece. Glavna relativna napaka pretvorbe števila vhodnih impulzov v masno število za vsak kanal za kalkulatorje ni večja od ± 0,1%.

Števci so proizvedeni v skladu s TU 39-0147.585-010-92, vpisani so v državni register pod št. 14189-94 in imajo potrdilo državnega standarda RU.C.29065.A št. 7T22 in ruski patent. Tehnične značilnosti števcev SKZh so predstavljene v tabeli 7.2.

Merilnik je odporen proti eksploziji, vsebnost vodikovega sulfida v izmerjeni tekočini pri delovnem tlaku 4 MPa ni večja od 0,02 % prostornine.

Trenutno v mnogih regijah države, ki proizvajajo nafto in plin, delujejo mobilne merilne enote tipa ASMA. Enota ASMA-TP je zasnovana za meroslovno kontrolo merilnih instrumentov produktivnosti naftnih vrtin (AGZU "Sputnik") in za izdelavo visoko natančnih meritev dnevnih pretokov tekočine, nafte in vode z neposrednim merjenjem mase tekočine in prostornina pridruženega naftnega plina. Namestitev je sestavljena iz bloka s tehnološkimi in strojnimi predelki, ki se nahaja na dvoosnem avtomobilskem prikolicu.

Tabela 7.2

Tehnične značilnosti SKZH

Opcije
Obseg merjenja pretoka, t/dan: na prvem kanalu na drugem kanalu				Do 120 št			Hiša do 61
Največji delovni tlak, MPa
Dovoljena vrednost kinematične viskoznosti tekočine, m 2 / s
Dovoljena meja spremembe GOR,
Relativne napake števca v merilnem območju, % ne več
Napajanje	AC 50Hz 220V
Proti teža, kg

Maso tekočine določimo s tehtanjem praznih in napolnjenih posod ter merjenjem časa akumulacije, količino pripadajočega plina izmerita dva plinometra Agat in membrana v kompletu z napravo Sapphire-22DD. Odvisno od vrednosti faktorja plina se lahko prostorninski pretok pridruženega plina izmeri s katerim koli od treh števcev ali z dvema ali tremi hkrati.

V prostoru za opremo je krmilna postaja, ki temelji na programirljivem krmilniku. Rezultat meritve se prikaže na prikazovalniku prenosnega računalnika, merilni protokol se natisne na tiskalniku.

Enota ASMA-T ima podobno napravo in je nameščena na šasiji vozila. V kodi namestitve ASMA-T-03-400

03 - lokacija na šasiji avtomobila "Ural-4320-1920"; 400 - največji pretok vrtine, izmerjen z instalacijo,

Za merjenje pretoka vrtin z visokim GOR se uporablja mobilni separator, v katerem se izvede predhodna separacija in meritev plina. Tekočina z vsebnostjo ostanka plina se dovaja v ASMA-TP(T) za merjenje v normalnem načinu.

Načelo delovanja enot ASMA temelji na neposrednem tehtanju tekočine (zmesi olje-voda-plin) vrtine v poimenovanih enotah mase, čemur sledi izračun dnevnega pretoka tekočine, nafte in vode s strani regulatorja. . Vsebnost vode merimo z merilnikom vlage VSN-BOZNA. Merjenje dnevne prostornine pripadajočega plina se izvaja s plinomerom tipa AGAT-1M, rezultati meritev pa se v regulatorju spravijo v normalne razmere.

Enote za merjenje mase so sestavljene iz tehnoloških in instrumentalnih predelkov, nameščenih v blok zabojnikih, ki so za premične enote ASMA-T nameščeni na šasiji terenskega vozila, za stacionarne enote ASMA - na eni podlagi.

Tehnološki oddelek je izdelan v razredu B-1a, kjer je možno nastajanje eksplozivne mešanice kategorije II A skupine TZ. Izvedba naprav tehnološkega oddelka - lastno varne, protieksplozijske. Tehnične značilnosti enot ASMA so predstavljene v tabeli 7.3.

Izmerjeni parametri medija:

delovni tlak, MPa, ne več kot 4,0

viskoznost, cSt, ne več kot 500

prostorninski delež vode, %, ne več kot 99

masni delež žvepla, %, ne več kot 2

masni delež mehanskih nečistoč, %, ne več kot 0,05

napaka pri določanju, %, ne več kot:

povprečni dnevni pretok tekočine - 2,5

prostornina pripadajočega plina - 6,0

vodni rez:

Tabela 7.4

Tehnične značilnosti enote ASMA

Sprememba namestitve	Merilno območje		Število vodnjakov, povezanih z inštalacijo	Skupne mere, mm, nič več			Teža, kg,
	S tekočino
NO-8,10,14-180MP
MO-400-MZPK-4, 6, 8, 10, 12			4; 6; 8; 10; 12

Opombe:

PC - razpoložljivost preklopnih ventilov

MP - prisotnost večsmernega stikala

MZPK - prisotnost modula zapornih in preklopnih ventilov.

OJSC "Surgutneftegas" upravlja premične merilne enote.

Prenosna enota za merjenje mase "ASMA-T-03-400-300" je zasnovana za določanje dnevnih pretokov tekočine, olja in vode z merjenjem mase tekočine (zmesi olje-voda-plin) in prostornine pripadajočega plina. naftnih vrtin.

Obseg inštalacij - naftna in plinska polja.

Enota je sestavljena iz tehnoloških in instrumentalnih predelkov, nameščenih v blok kontejnerju, ki je nameščen na šasiji tekaškega vozila z zračno režo med predelki najmanj 50 mm.

Izmerjeni medij - tekočina (mešanica olje-voda-plin):

Delovni tlak do 4,0 MPa

Temperatura od minus 10 do plus 50°C;

Viskoznost do 500 cSt;

Stopnja korozije, ne več kot 0,2 mm/leto.

Klimatska različica enote UHL1, vendar za delovanje pri temperaturi okolice od minus 43 do plus 50°C in relativni vlažnosti 98% pri temperaturi 15°C.

Specifikacije:

Pretok vodnjaka, priključenega na enoto:

Tekočina, t/dan od 0,1 do 400

Glede na plin, ki se sprosti v delovnih pogojih, zmanjšan na

normalni pogoji, m 3 / dan do 300000

Relativna napaka merjenja mase tekočine

(mešanica plin-tekočina), ne več kot, % 2,0

Relativna napaka pri določanju povprečnega dneva

pretok tekočine, ne več kot, % 2,5

Relativna napaka pri določanju obsega povezanega

naftni plin v normalnih razmerah, ne več kot 5,0

Relativna napaka pri določanju vsebnosti vlage v olju v podrazponih:

a) od 0 do 60 % (emulzija voda v olju), % ±2,5

b) nad 60 do 100 % - ±4,0 %.

Število vodnjakov, povezanih z inštalacijo, 1

Nazivni premeri dovodnih in izstopnih cevi, m 50

Izguba tlaka pri največjem pretoku tekočine, ne več kot, MPa 0,02

Napetost, V 380/220

Frekvenca, ne več kot, 50 ± 1 Hz

Instalirana moč, ne več kot, kVA 20

Skupne dimenzije, ne več kot, mm 9860x2500x3960

Teža, ne več kot, kg 16850

Slika 1 - Premična naprava za merjenje mase

ASMA-T-03-400-300:

1 - ograja do stopnic; 2 - podporni vijaki; 3 - drenažni rezervoar; 4 - čevelj; 5 - škatla za vijačne nosilce; 6 - ozemljitvena škatla; 7 – cevovodna škatla za priključek.

Slika 2 - instalacija za merilne izdelke Sputnik - A

Soba AGZU spada v razred nevarnosti B-1a. Razred nevarnosti

določena po referenčni knjigi-klasifikatorju in uporabljena v prostorih AGZU.

Tudi na tabli pred vhodom v AGZU naj bo navedena ura

prezračevanje, priimek, ime, patronim oseb, odgovornih za dobro in gašenje požara - vse te podatke je treba nanesti s svetlo barvo na vidnem mestu prostorov AGZU.

Instalacija kontrolne sobe mora biti nameščena najmanj 12 m od merilno-stikalne naprave. Pred vstopom v AGZU je treba ventilator vklopiti za 5-10 minut.

Pri daljšem bivanju v enoti, pri izvajanju del s prisilnim razlitjem olja mora ventilator delovati stalno.

V primeru pomanjkanja električne energije je prezračevanje enote zagotovljeno z odpiranjem obeh vrat.

Na merilnih stikalnih enotah so z rdečo barvo izdelani naslednji napisi: »POŽAR NEVARNO«, »VKLJUČI PREZRAČEVANJE

V notranjosti AGZU naj bodo naslikane številke vodnjakov, ki so priključeni na inštalacijo, na voljo mora biti dnevnik operaterja, kamor se po meritvi vpisujejo. Na voljo mora biti priključna shema tlačne posode in izvlečki iz navodil za varno obratovanje in požarno varnost.

Upravljavec proizvodnje nafte in plina mora med delom spoštovati zahteve tega navodila, pravila požarne varnosti in osebne higiene ter kulturo proizvodnje na področjih, ki so mu zaupana.

TEHNIČNE ZNAČILNOSTI NAMEN IN NAPRAVA AGZU

Avtomatizirana skupinska enota SPUTNIK AM-40-10-400 ali AM-40-14-400 je zasnovana za merjenje periodične spremembe količine tekočine, proizvedene iz naftnih vrtin, in za naknadno določanje pretoka vrtine.

Enota spremlja delovanje vrtin s prisotnostjo dovoda tekočine, ločenega zbiranja zalivenega in nezalivenega olja.

VARNOSTNE ZAHTEVE ZA OPRAVLJANJE DELA

Pred vstopom v prostor AGZU za meritve mora operater vklopiti prezračevanje ali naravno prezračevati prostor 15-20 minut.

Tabela 2 - Glavni tehnični podatki

Največji pretok ene merilne vrtine	t/dan
Meja dopustne relativne napake pri operativnem merjenju količine tekočine,	%	nič več + 6,0
Število povezanih vrtin na meritev	PCS.	10 - 14
Delovni tlak	kg/cm 2,	ne več kot 40
Temperatura delovnega okolja	o C	+5 о С - +70
Dobava pnevmatskih vezij:
tlak plina	kg/cm2	ne več kot 40
diferenčni tlak med dozirnimi separatorji in skupnim razdelilnikom	kg/cm2	0,3 – 1,2
Napajanje električnih vezij	vrsta toka	spremenljivka
Napetost		380 / 220 V
frekvenco	Hz	50+1
poraba energije	kW,	ne več kot 10
Sobna temperatura	o C	+50 o C
Izvedba merilnih in stikalnih naprav		protieksplozijsko varen
Merilno-stikalna instalacija sobnega razreda		B - 1a
Izvedba ščitne sobe		vsakdanji

NAPRAVA IN DELOVANJE INSTALACIJE

Shema namestitve deluje na naslednji način:

Kolektorji vrtin so povezani z odcepnimi cevmi dozirno-stikalne enote preko povratnih ventilov.

Proizvodnja vrtine vstopi v večsmerno stikalo za vrtino PSM. Iz stikala (PSM) se vrtine usmerijo v hidrociklonsko glavo dozirnega separatorja, kjer poteka primarno ločevanje plina od tekočine. To je potrebno za natančnejše merjenje volumskega pretoka vrtine.

Proizvodnja preostalih vrtin vstopi v skupni cevovod z odprto loputo.

Količina tekočine, ki jo iztisne plin iz separatorja, se meri s števcem TOR - 1 - 50.

Naprava za nadzor pretoka v dozirnem separatorju zagotavlja valjast prehod, t.j. vzdolž celotnega odseka cevi za tekočino, skozi števec TOR - 1 - 50 s konstantno hitrostjo, kar omogoča merjenje v širokem razponu pretokov vrtine z majhno napako.

Števec TOP - 1 - 50 generira impulze na krmilno in indikacijsko enoto po prehodu skozi števec 50 metrov tekočine. Poleg tega ima števec lestvico s puščico in mehanskim integratorjem.

Izmenični preklop vrtin na stikalo PSM se izvaja z ventili.

Enota lahko deluje v treh načinih:

1. Skozi ročni merilni separator.

2. Skozi merilni separator na avtomatskem krmiljenju.

3. Obvodno delovanje.

Čas merjenja se nastavi glede na specifične pogoje proizvodnje vrtine, proizvodne metode in stanje razvoja polja. V vsakem posameznem primeru je usklajen z inženirsko-tehničnim oddelkom proizvodne delavnice.

Debet se izračuna po formuli:

Q = 1440 --------- KU (1)

Q – dnevni pretok, t/dan. ;

H1 - odčitek števca na začetku meritve, m 3

H2 - odčitek števca na koncu meritve, m 3

T1-T2 - čas merjenja, min

K - korekcijski faktor števca

Y je specifična teža nafte, t/dan.

Pri prenosu vrtine na delo na obvoznici:

Odprite ventile 1. vrstice;

Zaprite ventile 1. vrste, namestite voziček z ročnim krmilnim ročajem med oba soda;

Sprostite pritisk.

RAZVIJENO	Zvezno državno enotno podjetje Državni znanstveni meroslovni center Vseruski raziskovalni inštitut za merjenje pretoka (FSUE GNMC VNIIR)
IZVAJALCI:	Nemirov M.S. - kandidat tehničnih znanosti, Silkina T.G.
RAZVIJENO	Ufa inženirski in meroslovni center MOAO "Nefteavtomatika"
IZVAJALCI:	Nasibullin A.R., Fatkullin A.A.
RAZVIJENO	Medregionalna odprta delniška družba MOAO "Nefteavtomatika"
IZVAJALCI:	Mihajlov S.M., Khalitov A.S.
ODOBREN
REGISTRIRAN
PREDSTAVLJENO PRVIČ

Datum uvedbe 2003-03-01

To priporočilo velja za enoto za merjenje mase ASMA (v nadaljnjem besedilu: enota), stacionarno ali premično, zasnovano za merjenje povprečnih dnevnih pretokov tekočine, nafte in vode ter pripadajočega pretoka plina v naftnih vrtinah, ter vzpostavlja metodologijo za primarno in redno preverjanje enote.

Interval umerjanja: ne več kot eno leto.

1. Postopki preverjanja

Med preverjanjem se izvajajo operacije, navedene v tabeli 1.

Tabela 1

2. Sredstva za preverjanje

2.1. Pri izvajanju preverjanja se uporabljajo sredstva preverjanja, navedena v tabeli 2.

2.2. Merilne instrumente, ki se uporabljajo za verifikacijo, mora overiti Državna meroslovna služba in imeti veljavna potrdila o preverjanju ali odtise verifikacijskih oznak.

2.3. Dovoljena je uporaba drugih podobnih sredstev za preverjanje, ki zagotavljajo določitev meroslovnih značilnosti naprave z zahtevano natančnostjo.

3. Zahteve za varnost in varstvo okolja

3.1. Pri izvajanju meritev se upoštevajo zahteve, opredeljene v naslednjih dokumentih:

- "Pravila požarne varnosti za delovanje podjetij Državnega odbora ZSSR za naravne vire";

Varnostni predpisi za popravila in elektromehanska dela, odobreni in ob upoštevanju posebnih pogojev posameznih naftnih polj;

- »Pravila za tehnično obratovanje potrošniških električnih inštalacij« (PTE);

	Sredstva za preverjanje in njihove meroslovne značilnosti ter regulativni dokumenti	Količina	Uporablja se pri določanju merilne napake					Opomba
			Tekoče mase	Pretok tekočine	Poraba povezanega plina
					s turbinskimi merilniki in membranami	z vrtinčnimi števci
	Teža KGO-IU-20, teža 20 kg, meje tolerance: ± 1 g, GOST 7328-82
	Komplet uteži KG-2-5, ki tehta 5 kg, meje tolerance: ± 1 g, GOST 7328-82
	Meteorološki termometer, merilno območje (0 - 100) °C, GOST 112-78
	Aspiracijski psihrometer, TU 25.1607.054
	Aneroidni barometer tipa BAMM-1, TU 25-04-1838
	Pretvornik pretoka z mejami dopustne osnovne napake: ± 0,5 % in merilnim območjem (2 - 16)							V kompletu s hidravličnim stojalom
	Standardna merilna palica 2. kategorije po GOST 8.400-80 s kapaciteto 1000 dm 3 z mejami dovoljene osnovne napake: ± 0,1%
	Hidrometer tipa AMV-1, GOST 18481-81, meje dovoljene absolutne napake: ± 1,0 kg / m 3
	Razred natančnosti merilnika tlaka 1.5, GOST 2405-88
	Tekoči termometer tipa A z merilnim območjem (0 - 50) ° C in vrednostjo delitve 0,1 ° C, GOST 28498-90
	Bučke 1. razreda, jeklenke, GOST 1770-74
	Generator nizkofrekvenčnih signalov G3-102 s frekvenčnim območjem (20 - 20000) Hz, GOST 22261-94
	DC napajanje B5-30 z nestabilnostjo: ± 0,01%, TU 3.233.220
	Odporni nabojnik R4831, razred točnosti 0,02, TU 25-04.296
	Univerzalni voltmeter V7-16 z merilnim območjem (0 - 1000) V, TU 2.710.002
	Elektronski merilnik frekvence 43-33 z razponom izmerjenih frekvenc od 10 Hz do 10 MHz, E32.721.092.TU
	Referenčna uporovna tuljava P331 z nazivnim uporom 100 Ohm, razred točnosti 0,01, TU 25-04.3368-78E
	Elektronska štoparica z mejami dovoljene absolutne napake: ± 1 s

4. Pogoji preverjanja

4.1. Preverjanje namestitve se izvede v skladu z GOST 8.395-80 pod naslednjimi pogoji:

Temperatura okolice, °C
Temperatura tekočine, °C
Delovni tlak na stojalu, kg / cm 2
Sprememba temperature tekočine v inštalaciji med polnjenjem merilne posode, ne več kot, °C
Sprememba pretoka tekočine med polnjenjem merilne posode, ne več kot, %
Relativna vlažnost, %	od 30 do 80;
Atmosferski tlak, kPa	od 84 do 106;
Frekvenca napajanja AC, Hz
Napajalna napetost instrumenta, V
Odsotnost vibracij, udarcev, magnetnega polja (razen zemlje).

5. Priprava na verifikacijo

5.1. Preverite razpoložljivost veljavnih potrdil o overitvi merilnih instrumentov ali odtisov verifikacijskih oznak.

5.2. Za prenosno možnost namestitve preverite položaj namestitve z naklonom in ga po potrebi izravnajte z vijačnimi nosilci.

5.3. Preverjajo prisotnost enake vrednosti premerne reže med površinami nosilca in vodila merilne posode in po potrebi izvedejo njeno poravnavo v skladu z obratovalno dokumentacijo (v nadaljnjem besedilu - ED) namestitve.

5.4. Pred določitvijo merilne napake pretoka tekočine (med prvotnim preverjanjem) se izvedejo naslednje operacije:

Napravo priključite na preskusno mizo (v nadaljnjem besedilu: miza) v skladu s shemo preverjanja v skladu s sliko A.1 v Dodatku A;

Preverite tesnost sistema, sestavljenega iz stojala, namestitve in povezovalnih cevovodov. V ta namen nastavite najvišji pretok za namizni pretvornik pretoka, vklopite kontrolno postajo Cascade (v nadaljnjem besedilu: kontrolna postaja), ki je vključena v montažni komplet, in namizno črpalko ter opravite vsaj dve meritvi. cikli z uporabo krmilne postaje (v ročnem načinu). Pri opazovanju 5 minut niso dovoljene kapljice ali puščanje tekočine skozi uvodnice, prirobnične, navojne in varjene spoje. Stoječa črpalka se izklopi in merilna posoda se s črpalno črpalko naprave izprazni na minimalno raven;

Število merilnih ciklov (k = 10) se vnese s programom operaterske konzole kontrolne postaje (v nadaljevanju PPO);

Pri stacionarni instalaciji se v skladu z njenim ED preveri pravilno delovanje stikala v vrtini.

5.5. Pred določitvijo pripadajoče napake pri merjenju pretoka plina se enota priključi na stojalo (med prvo verifikacijo) ali na vrtino (med periodično verifikacijo), nastavi se število ciklov (k = 10) in odvisno od tega, kateri merilni instrumenti se uporabljajo v inštalaciji za merjenje pripadajočega pretoka plina, opravite naslednje operacije:

5.5.1. Za inštalacijo, opremljeno z napravami za zoženje (membrane), odklopite izhode pretvornikov tlačne razlike, tlaka in temperature plina z izklopom krmilne postaje in priključite komplet merilnih instrumentov na vhode postaje v skladu s sliko A.2 od Dodatek A.

5.5.2. Za inštalacijo, opremljeno s turbinskimi pretvorniki pretoka (v nadaljevanju TFR), odklopite izhode TFR, tlačnih in temperaturnih pretvornikov z izklopljeno kontrolno postajo in na vhode postaje priključite komplet merilnih instrumentov v skladu s sliko A.2.

5.5.3. Za inštalacijo, opremljeno z vrtinčnimi plinomeri (v nadaljevanju - SVG), odklopite izhode senzorja pretoka plina (v nadaljevanju - DRG) z izklopom kontrolne postaje in priključite komplet merilnih instrumentov na vhode kontrolne postaje v skladu s na sliko A.3 v Dodatku A.

5.6. Pred določitvijo napake pri merjenju vsebnosti vode se naprava priključi na stojalo (med prvotnim preverjanjem) ali na vrtino (med periodično verifikacijo), nastavi se število ciklov (k = 10), izhodi surove pretvornik merilnika vlage olja (v nadaljevanju BCH) odklopimo z izklopljenim napajanjem kontrolne postaje in na vhode postaje priključimo komplet merilnih instrumentov po sliki A.3.

5.7. Pripravite merilne instrumente za delovanje v skladu z ED.

5.8. Krmilna postaja je vklopljena, programska oprema se zažene v skladu z navodili za uporabo, ki je vključena v komplet ED inštalacije, in se napajajo merilni instrumenti.

5.9. Preverite pravilnost vnosa v PPO koeficiente in konstante v skladu z navodili za uporabo.

6. Izvajanje preverjanja

6.1. Vizualni pregled

Pri zunanjem pregledu se izvajajo naslednje operacije:

Vzpostavitev skladnosti s popolnostjo in označevanjem vgradnje tehnične dokumentacije;

Preverite odsotnost mehanskih poškodb na površinah, kršitev celovitosti zaščitnih premazov in drugih napak na vozliščih namestitve.

6.2. Testiranje

6.2.1. Občutljivost tehtalnega sistema naprave se preveri s taro utežjo v načinu "Umerjanje", nastavljeno s programsko opremo, kot sledi:

6.2.1.1. Na posodo se položi utež 3,0 kg in zabeleži se povprečna vrednost bruto mase (M Bg), določena s PPO;

6.2.1.2. Teža se odstrani in zabeleži se vrednost tare mase (M Tg);

6.2.1.3. Preverite, ali je pogoj izpolnjen:

m = M Bg - M Tg? enajst)

kjer je M Bg - bruto teža, ko je posoda obremenjena, kg;

M Tg - teža tare, ko ni tovora na zabojniku, kg;

m je masa tekočine, ki jo posnema niz uteži, kg.

6.2.1.4. Postopke v skladu s 6.2.1.1 - 6.2.1.3 ponovite vsaj štirikrat;

6.2.1.5. Če pogoj (1) ni izpolnjen v dveh primerih od petih, poiščite in odpravite vzrok za pomanjkanje občutljivosti.

6.2.1.6. 60 kg utež položite na posodo in ponovite korake iz 6.2.1.1 do 6.2.1.5.

6.2.2. Pri testiranju inštalacije se pred določitvijo merilne napake pretoka tekočine na stojalu izvedejo naslednje operacije:

Nastavite pretok vode na (30 ± 5) % največjega pretoka za namestitev;

Vklopite namestitev v načinu merjenja pretoka tekočine;

Izvedite vsaj sedem ciklov meritev za stabilizacijo temperature vode;

Preverite pravilnost indikacije pretoka tekočine.

6.2.3. Pri testiranju inštalacije se pred ugotavljanjem napake pri merjenju prostornine pripadajočega plina in vode izvedejo naslednji postopki:

Preverite pravilnost prenosa programske opreme;

Signali diferenčnega tlaka, tlaka, temperature plina, pretvornikov TPR, SVG in VSN se dovajajo na vhode krmilne postaje, simulirani s pomočjo tokovnega regulatorja in generatorja, v skladu s slikami A.2, A.3 in prehodom signale preverimo s primerjavo vrednosti tokovne jakosti in števila impulzov, ki jih izmeri kontrolna postaja z danimi vrednostmi.

6.3. Določanje merilne napake mase tekočine

Pri določanju merilne napake mase tekočine se relativna merilna napaka mase tekočine določi v načinu "Umerjanje", določenem s programsko opremo. Inštalacija je priključena na hidravlično stojalo (med prvo verifikacijo) ali na vrtino (med periodično verifikacijo).

Določitev merilne napake mase tekočine temelji na primerjavi vrednosti mase, ki jo izmeri naprava:

z znano vrednostjo mase referenčnih uteži;

Z vrednostjo mase vlijene tekočine v posodo, določeno posredno s pomočjo merilne palice in hidrometra.

Za določitev merilne napake tekoče mase se izvedejo naslednje operacije, navedene v tabeli 3.

Tabela 3

Med prvo verifikacijo	Z rednim preverjanjem
6.3.1. Izpraznite merilno posodo s črpalko.
6.3.2. Uteži, ki tehtajo 60 kg, so nameščene ali obešene na zabojnik.
6.3.3. Zabeležite povprečno bruto težo (MB) iz protokola PPO.
6.3.4. Odstranite uteži iz posode in zabeležite povprečno vrednost tare mase (MT).
6.3.5. Postopke v skladu s 6.3.2 - 6.3.4 ponovite vsaj štirikrat.
6.3.6. Vklopite stoječo črpalko in napolnite posodo z vodo do največje nastavitve teže, ki ste jo vnesli s PPO: (M max = M T + 300) kg.	6.3.6. Merilni rezervoar napolnite z oljem, ki tehta najmanj 200 kg.
6.3.7. Tara teža se fiksira s pomočjo PPO v načinu "Calibration".	6.3.7. izvajati operacije po 6.3.2 - 6.3.4.
6.3.8. Iz rezervoarja se v merilni rezervoar vlije del vode s prostornino 100 dm 3, s pomočjo PPO določi bruto teža in s hidrometrom določimo gostoto vode (?v).	6.3.8. Izpraznjeno s črpalko iz posode s 100 kg olja.
6.3.9. Zabeležite povprečno bruto težo in maso tare 1 (M B in M ​​T).	6.3.9. Izvedite operacije v skladu s 6.3.2 - 6.3.4.
6.3.10. V merilno skodelico vlijemo še dve porciji vode po 100 dm 3, pri čemer za vsak obrok določimo povprečne vrednosti tare, bruto teže in gostote vode.	6.3.10. Izpraznite merilno posodo s črpalko.
6.3.11. Postopke v skladu s 6.3.6 - 6.3.10 ponovite vsaj štirikrat.

1 Ko se voda izprazni iz rezervoarja, se na monitorju PPO v načinu "Umerjanje" prikaže protokol za bruto težo in taro, vendar je v levem stolpcu (tara teža) zabeležena začetna vrednost teže, v desnem pa (bruto teža) - vrednost teže, pridobljena po odcejanju . Zato se manjša vrednost (dobljena po praznjenju) v verifikacijskem protokolu zapiše v stolpec, kjer je tara teža, večja vrednost (pred odcejanjem) pa v merilni posodi v stolpec bruto teža.

6.4. Določanje merilne napake pretoka tekočine

Določanje merilne napake pretoka tekočine s strani naprave se izvede na hidravličnem stojalu s primerjavo rezultatov merjenja pretoka tekočine s strani naprave in pretvornika pretoka (v nadaljevanju - PR).

Stopnjo pretoka vode nastavi regulator pretoka ali regulacijski ventil. Hkrati se pretoki, m 3 / h, določijo posredno glede na odčitke frekvenčnega merilnika ali števca impulzov in elektronske štoparice posredno po formuli

(2)

kjer je K PR - faktor zagona PR, vzet iz njegovih dokazov, imp/m 3 ;

N - število impulzov na števcu impulzov med polnjenjem, imp.

f PR - frekvenca izhodnega signala PR, Hz

T gotovina - čas polnjenja z elektronsko štoparico, min

Signal za zagon števca impulzov in elektronske štoparice je signal, ki ga generira kontrolna postaja za fiksiranje tare (aktivacija nastavitve »minimalna teža«) in začetek odštevanja časa polnjenja.

Prekinitev štetja impulzov in elektronske štoparice se izvede s signalom za fiksiranje bruto teže (aktivacija nastavitve "maksimalna teža"), ki generira tudi signal za zaustavitev odštevanja časa polnjenja.

Za določitev merilne napake pretoka tekočine se izvedejo naslednje operacije:

6.4.1. Z uporabo PPO se vnese vrednost zabeležene mase tekočine po prvi vrstici tabele 4 (za ustrezno območje merjenja pretoka tekočine s strani naprave).

6.4.2. Enota se zažene v načinu merjenja pretoka tekočine pri prvi vrednosti pretoka iz tabele 4.

Tabela 4

	Območje merjenja pretoka tekočine, t/dan	Ciljni pretok			Določena masa tekočine, kg	Čas polnjenja od min. do max. nastavitve teže

6.4.3. Med polnjenjem posode se zabeležijo najmanj tri frekvenčne vrednosti s PR, po polnjenju posode pa se zabeleži število impulzov in čas polnjenja.

6.4.4. Merilni cikel se samodejno ponovi, po vsakem polnjenju pa se izvajajo operacije po 6.4.3.

6.4.5. Na koncu vnaprej določenega števila merilnih ciklov se vrednosti masnih pretokov, ki jih izmeri naprava za vse cikle, zabeležijo iz protokola PPO.

6.4.6. Izvedite operacije po 6.4.1 - 6.4.5 z vrednostmi mase in pretoka tekočine po drugi in tretji vrstici tabele 4 (za ustrezno območje merjenja pretoka tekočine po namestitev).

6.5. Določanje merilne napake pretoka pripadajočega plina in vsebnosti vode

Določanje merilne napake pretoka pripadajočega plina in (ali) vsebnosti vode se izvede s simulacijo signalov pretvornikov pretoka, tlaka, temperature plina, vsebnosti vode in primerjanjem vrednosti pretoka plina, ki jih izračuna kontrolna postaja, zmanjšana na normalne razmere, vsebnost vode pa z izračunanimi vrednostmi. Za organizacijo merilnih ciklov je naprava priključena na stojalo (za začetno preverjanje) ali na naftno vrtino (za periodično preverjanje). Med prvo verifikacijo je mogoče združiti določanje merilne napake pretoka pridruženega plina in (ali) vsebnosti vode z določitvijo merilne napake pretoka tekočine po 6.4.

Vrednosti frekvenc in tokovnih signalov, določenih pri določanju merilne napake pretoka pripadajočega plina in vsebnosti vode, so podane v tabeli 5.

Tabela 5

Številka vrstice i	Simulirane količine
		Temperatura	Pritisk	Padec tlaka v diafragmi	Poraba plina po TPR	Poraba plina po DRG

Za določitev merilne napake pridruženega pretoka plina in/ali vsebnosti vode se izvedejo operacije, navedene v tabeli 6.

Tabela 6

Med prvo verifikacijo	Z rednim preverjanjem
6.5.1. Ko je postaja izklopljena, na generatorju in tokovnih regulatorjih se nastavijo vrednosti frekvence in toka iz prve vrstice tabele 5:
Za vgradnjo z membrano - I w , I D P , I P , I t ;
Za namestitev s TPR ali SVG - I w , I P , I t ; f TPR ali f DRG
6.5.2. Enota se zažene v načinu merjenja pretoka tekočine pri prvi vrednosti pretoka iz tabele 5.	6.5.2. Inštalacija, povezana z oljno vrtino, se zažene v načinu merjenja pretoka olja.
6.5.3. Stikala se zaprejo v skladu s slikami A.2 ali A.3 in s pomočjo programske opreme preklopimo način merjenja vhodnih veličin in parametrov pretoka.
6.5.4. Na koncu merilnega cikla se zabeležijo vrednosti frekvence in toka, ki jih meri kontrolna postaja.
6.5.5. Merilni cikel se samodejno ponovi, po vsakem merilnem ciklu pa se izvajajo operacije po 6.5.4.
6.5.6. Na koncu vnaprej določenega števila merilnih ciklov se po protokolih PPO zapišejo vrednosti pretoka plina (V) t/dan, zmanjšane na normalne pogoje, in vsebnosti vode (W) v prostornini.
6.5.7. Izvedite operacije po 6.5.1 - 6.5.6, da zaporedoma določite merilno napako pretoka plina in/ali vsebnosti vode pri drugi in tretji vrednosti pretoka plina in/ali vsebnosti vode iz tabele 5.

7. Obdelava rezultatov meritev

7.1. Izračun napake pri merjenju mase tekočine

7.1.1. Izračunajte maso tekočine v j-ta dimenzija pri i-tem polnjenju posode 1 po formuli

(3)

kjer je - vrednost bruto teže, kg;

Vrednost teža tare, kg.

1 Za i-e nalaganje posode se izvede serija ponavljajočih se meritev j-x, ko je posoda pod enako obremenitvijo.

7.1.2. Izračunajte relativno merilno napako mase tekočine, % pri j-ti meritvi pri i-ti obremenitvi posode po formuli

(4)

kjer je - vrednost mase uteži, vzeta iz potrdila o overitvi uteži, ali masa vode, določena posredno z merilno napravo in hidrometrom, kg.

7.1.3. Analizirajte rezultate izračuna relativnih napak za vsako nalaganje posode v skladu z Dodatkom D.

7.1.4. V skladu s formulo (D.1) Dodatka D izračunajte sistematično napako pri merjenju mase tekočine za vsako obremenitev.

7.1.5. RMS ocena meritvenega rezultata se izračuna za vsako obremenitev po formuli

(5)

kjer je k število meritev za vsako polnjenje rezervoarja.

7.1.6. Skladnost s pogojem se preverja za vsako nalaganje posode po formuli

s jaz m? 0,25, (6)

7.1.7. Relativna merilna napaka mase tekočine se določi za vsako obremenitev po formuli

kjer je t 0 , 95 - Studentov koeficient pri stopnji zaupanja P = 0,95, določen v skladu s tabelo D.2 Dodatka D, odvisno od števila meritev za vsako polnjenje posode;

Sistematska napaka merjenja mase tekočine pri i-ti polnjenju posode, izračunana po 7.1.4, %.

7.1.8. Relativna merilna napaka mase tekočine, izračunana po formuli (7), mora biti v mejah dovoljene relativne napake meritev mase tekočine, določene v ED naprave.

7.1.9. Če pogoj 7.1.8 ni izpolnjen, se uvede popravek s popravkom faktorja pretvorbe mase v skladu z Dodatkom B.

7.1.10. Po vnosu novega faktorja pretvorbe mase se povprečne vrednosti mase tekočine ponovno izračunajo za vsako meritev po formuli

(8)

kjer je popravljena vrednost faktorja pretvorbe mase.

7.1.11. Izvedite izračune po formulah (3), (4), pri čemer nadomestite vrednosti neto teže, izračunane s formulo (8), in zapišite te vrednosti v tabelo B.1 Dodatka B.

7.1.12. Preverite izpolnjevanje pogoja 7.1.8.

7.1.13. Izpolnjevanje pogojev 7.1.6, 7.1.8 se šteje za pozitivne rezultate preverjanja za določitev merilne napake mase tekočine s strani naprave.

7.2. Izračun negotovosti meritev pretoka tekočine

7.2.1. Masni pretok, ki ga izmeri PR v j-tem merilnem ciklu, se določi pri i-ta vrednost pretok tekočine po tabeli 4, po formuli

(9)

kjer je - povprečna vrednost volumetričnega pretoka vode, izračunana po formuli (2), m 3 / h;

Gostota vode, merjena s hidrometrom, kg/m 3 .

7.2.2. Relativna napaka (%) se izračuna v j-em merilnem ciklu pri i-ti vrednosti pretoka tekočine po formuli

(10)

kjer je masni pretok vode, izmerjen z napravo, t/dan.

7.2.3. Rezultati izračuna relativnih napak se analizirajo za vsako dano vrednost pretoka tekočine v skladu z Dodatkom D.

7.2.4. V skladu s formulo (D.1) Dodatka D izračunajte sistematično napako pri merjenju pretoka tekočine pri vsaki stopnji pretoka.

7.2.5. RMS ocena meritvenega rezultata se izračuna za vsako stopnjo pretoka po formuli (5), pri čemer se nadomestijo vrednosti relativnih napak v pretoku tekočine, izračunane po formulah (10) in (D.1).

7.2.6. Skladnost s pogojem se preveri za vsako vrednost pretoka tekočine po formuli

s i Q? 0,4, (11)

kjer je s i Q ocena RMS meritvenega rezultata pri i-ti vrednosti pretoka tekočine, %.

7.2.7. Relativna merilna napaka mase tekočine se določi za vsako polnjenje posode po formuli (7), pri čemer se nadomestijo vrednosti relativne merilne napake pretoka tekočine in ocena RMS, izračunana po 7.2.4 in 7.2.5.

7.2.8. Relativna merilna napaka pretoka tekočine s strani naprave pri vsaki vrednosti pretoka tekočine mora biti znotraj dovoljene relativne napake meritve pretoka tekočine, navedene v ED naprave.

7.2.9. Pozitivni rezultati preverjanja za določitev merilne napake pretoka tekočine s strani naprave so izpolnjevanje pogojev 7.2.6, 7.2.8.

7.3. Izračun merilne napake pretoka pripadajočega plina

7.3.1. Določite izračunane vrednosti pretoka plina po formulah iz Dodatka D.

7.3.2. Izračunajte relativno napako pri določanju pripadajočega pretoka plina s strani krmilne postaje pri simulaciji izhodnih signalov senzorjev pretoka plina v j-em merilnem ciklu za i-to vrstico tabele 5 po formuli

(12)

kjer je - vrednost pretoka plina, zmanjšana na normalne pogoje, ki jo določi kontrolna postaja pri simulaciji izhodnih signalov senzorjev pretoka plina, m 3 / dan;

Vrednost porabe plina, izračunana po formulah iz Dodatka D, m 3 / dan.

7.3.3. Analizirajte rezultate izračuna relativnih napak za vsako vrstico tabele 5 v skladu z Dodatkom D.

7.3.4. Sistematska napaka pri določanju pretoka pridruženega plina s strani kontrolne postaje se izračuna s formulo (D.1) Dodatka D za vsako vrednost pretoka pridruženega plina.

7.3.5. Izračunajte relativno merilno napako pretoka pripadajočega plina po namestitvi po formuli

kjer je največja vrednost sistematične napake pri določanju pripadajočega pretoka plina s strani kontrolne postaje, izbrana izmed vrednosti, izračunanih po 7.3.4, %;

Meja dovoljene relativne napake pretvornika pretoka plina, uporabljenega v napeljavi, vzeta iz potrdila o njegovi verifikaciji, %;

Meje dopustnih relativnih napak tlačnih in temperaturnih pretvornikov, povzete iz potrdil o njihovi verifikaciji, %.

7.3.6. Relativna merilna napaka pretoka pridruženega plina po enoti, izračunana po formuli (13), mora biti v mejah dovoljene relativne napake merjenja pretoka pridruženega plina, določene v ED enote.

7.3.7. Izpolnjevanje pogoja 7.3.6 se šteje za pozitiven rezultat preverjanja za določitev merilne napake pretoka povezanega plina v napravi.

7.4. Izračun negotovosti meritev vsebnosti vode

7.4.1. Izračunane vrednosti vsebnosti vode se določijo (volumenski deleži, %) v j-em merilnem ciklu za i-to vrstico tabele 5 po formuli

(14)

kjer je K w faktor pretvorbe za vsebnost vode;

Vrednosti toka, ki se dovaja na vhod krmilne postaje, mA.

7.4.2. Izračunajte relativno napako pri določanju vsebnosti vode s strani kontrolne postaje pri simulaciji izhodnih signalov merilnika vlage v j-em merilnem ciklu za i-to vrstico tabele 5 po formuli

(15)

kjer je vrednost prostorninskega deleža vode, ki ga določi kontrolna postaja, prostorninski %.

7.4.3. Analizirajte rezultate izračuna relativnih napak za vsako vrstico tabele 5 v skladu z Dodatkom D.

7.4.4. Sistematska napaka pri določanju vsebnosti vode s kontrolno postajo se izračuna po formuli (D.1) Dodatka D za vsako vrednost vsebnosti vode.

7.4.5. Izračunajte relativno napako merjenja vsebnosti vode z inštalacijo po formuli

(16)

kjer je največja vrednost sistematične napake pri določanju vsebnosti vode s kontrolno postajo, izbrana izmed vrednosti, izračunanih po 7.4.4, %;

VSN - meja dovoljene relativne napake pri merjenju vsebnosti vode z merilnikom vlage, vzeta iz potrdila o verifikaciji, %.

7.4.6. Relativna napaka meritev vsebnosti vode s strani naprave mora biti v mejah dovoljene relativne napake meritev vsebnosti vode, določene v ED naprave.

7.4.7. Izpolnjevanje pogoja 7.4.6 se šteje za pozitiven rezultat preverjanja za določitev merilne napake vsebnosti vode v napravi.

8. Registracija rezultatov preverjanja

8.1. Rezultati ugotavljanja merilnih napak so sestavljeni v protokolih po obrazcih iz priloge B, ki so sestavni del potrdila o verifikaciji namestitve. Potrdilu o verifikaciji je kot obvezne priloge priložen en izvod protokolov za ugotavljanje napake vrednosti, izmerjenih z napravo, zavarovan z osebnim podpisom in odtisom osebne znamke preveritelja.

8.2. Če so rezultati preverjanja pozitivni za določitev merilnih napak mase tekočine, pretoka tekočine, pretoka pripadajočega plina in vsebnosti vode, se izda potrdilo o verifikaciji naprave v obliki iz PR 50.2.006. Hkrati je na sprednji strani certifikata zapisano, da je bila naprava ASMA na podlagi rezultatov preverjanja priznana kot primerna in odobrena za uporabo za merjenje mase tekočine, pretoka tekočine, pretoka pripadajočega plina in vsebnosti vode , na hrbtni strani potrdila pa so zapisane vrednosti masnega pretvorbenega koeficienta.

8.3. Če so rezultati preverjanja pozitivni za določitev merilnih napak mase tekočine, pretoka tekočine in rezultati preverjanja negativni za določitev merilnih napak pretoka povezanega plina in vsebnosti vode, se izda potrdilo o verifikaciji naprave. izdano v obliki iz PR 50.2.006. Hkrati je na sprednji strani certifikata zapisano, da je bila naprava ASMA na podlagi rezultatov preverjanja priznana kot ustrezna in odobrena za uporabo za merjenje mase tekočine, pretoka tekočine in na hrbtni strani potrdila se zabeležijo vrednosti masnega pretvorbenega koeficienta.

8.4. V primeru negativnih rezultatov verifikacije za ugotavljanje napake merjenja mase ali pretoka tekočine se potrdilo o verifikaciji ne izda in naprava je priznana kot neprimerna za uporabo. Hkrati se žigi ugasnejo in izda obvestilo o neprimernosti z navedbo glavnih razlogov v obliki iz PR 50.2.006.

Priloga A

Sheme za preverjanje namestitve ASMA

Verifikacijska shema za določanje merilne napake pretoka tekočine z enoto ASMA

1 - zmogljivost za shranjevanje; 2 - črpalka; 3 - pretvornik pretoka; 4 - filter; 5 - jet ravnalnik; 6 - 9 - ventili;
10 - povratni ventil; 11, 12 - manometri; 13 - termometer; 14 - senzor magnetne indukcije; 15 - števec impulzov;
16 - sekundarna naprava pretvornika referenčnega toka; 17 - elektronska štoparica * ali števec impulzov;
18 - merilnik frekvence; 19 - generator; 20 - merilna palica; S1 - stikalo *

Slika A.1

* Če se v verifikacijskem vezju uporablja elektronska štoparica, se generator 19 in stikalo S1 ne uporabljata.

naprave za zoženje in turbinski pretvorniki pretoka

1 - napajanje; 2 - 5 - skladišča odpornosti; 6 - voltmeter; 7 - 10 - referenčne uporovne tuljave;
11 - generator; 12 - merilnik frekvence; S1 - S5 - stikala

Slika A.2

Verifikacijska shema za določanje merilnih napak pretoka pridruženega plina in
vsebnost vode z enoto ASMA, katere plinovodi so opremljeni z
vrtinčni plinomeri SVG

1 - napajanje; 2 - 4 odporniške trgovine; 5 - voltmeter; 6 - 8 - referenčne tuljave upora;
9 - generator; 10 - merilnik frekvence; S1 - S4 - stikala

Slika A.3

Priloga B

Protokoli za ugotavljanje merilnih napak s strani ASMA objekta

Št. PROTOKOLA določitev merilne napake mase tekočine z enoto ASMA Vrsta namestitve __________________________ soba _______________________ Lastnik ________________________________________________________________ Kraj preverjanja _______________________________________________________________ Meje dopustne napake pri merjenju mase tekočine, %: ______________ Tabela B.1 – Rezultati določanja merilne napake mase tekočine Faktor pretvorbe mase K m Številka obremenitve i Merilna številka j Napake, % * V stolpcu 1 se pred verifikacijo zapiše koeficient pretvorbe mase in novo prilagojen. ** V stolpec 7 zapišite maso referenčnih uteži, nameščenih neposredno na rezervoarju, ali maso vode, izmerjeno z merilno napravo.

Zaključek _______________________________________________________________

Položaji, podpisi itd. približno priimki oseb, _____________________________________

kdo je izvedel preverjanje ___________________________________________________

Datum preverjanja "_____" _____________________

Zaključek _______________________________________________________________

Položaji, podpisi itd. približno priimki oseb, _______________________________________________

kdo je izvedel preverjanje _______________________________________________________________

Datum preverjanja "_____" _______________________

* Stolpci 5, 6, 7 se izpolnijo pri simulaciji pretvornika pretoka plina z napravo za zoženje, TPR oziroma SVG.

Št. PROTOKOLA določitev merilne napake vsebnosti vode z enoto ASMA Vrsta namestitve __________________________ soba __________________ Lastnik ________________________________________________________________ Kraj preverjanja _______________________________________________________________ Meje dopustne relativne napake merilnika vlage, % ______________ Tabela B.4 - Rezultati ugotavljanja napake meritev vsebnosti vode (V 1) kjer je K M - stari pretvorbeni faktor, vpisan v PPO; Vrednost sistematične napake, simetrična glede na najmanjšo in največjo vrednost za vse obremenitve merilne kapacitivnosti, določena s formulo (V 2) kjer je najmanjša in največja vrednost sistematične napake, določene v skladu s 7.1.4, %. Priloga D Metoda za analizo rezultatov meritev in izračunov Naj dobimo vzorec vrednosti "k" neke značilnosti, na primer k vrednosti relativne merilne napake z nastavitvijo pretoka tekočine za k merilnih ciklov pri i-ti vrednosti določenega pretoka. V tem primeru so bile vrednosti relativne napake izračunane s formulo (10). D.1. Izpostavijo vrednosti, ki se močno razlikujejo od ostalih, in ugotovijo razlog za njihov videz (napake med meritvami, okvaro uporabljenih merilnih instrumentov, neskladnost s pogoji preverjanja, nekateri neupoštevani dejavniki, ki so vplivali na rezultate meritev , itd.). Če je vzrok ugotovljen, se rezultati meritev razveljavijo in se meritve po odpravi vzrokov ponovno izvedejo. Če vzroka ni mogoče ugotoviti, se nenormalnost navedenih vrednosti preveri na naslednji način. D.2. Srednja vrednost vzorca se za i-to obremenitev določi s formulo kje? ij vrednost relativne meritvene napake pretoka tekočine z napravo v j-em ciklu meritev pri i-ti obremenitvi, %; k je število merilnih ciklov. D.3. Izračunajte RMS oceno merilne napake pri i-ti obremenitvi po formuli (D.2) D.4. Določite najvidnejše vrednosti (? max ali? max) razmerja ali . (D.3) D.5. Dobljene vrednosti "U" se primerjajo z vrednostjo "h", vzeto iz tabele za velikost vzorca "k". Tabela D.1 Če ti? h, potem se domnevni rezultat izloči iz vzorca kot nenormalen. Ne dovolite več kot enega nenormalnega rezultata od petih do šestih meritev in največ dveh od enajstih. V nasprotnem primeru se preverjanje konča. Študentski koeficienti za verjetnost zaupanja P = 0,95(D.1) DP ij \u003d K DP (I ij DP - 4), P ij \u003d K P (I ij P - 4), t ij \u003d K t (I ij t - 4), kjer so DP ij , P ij , t ij simulirane vrednosti padca tlaka (kgf / m 2), tlaka (kgf / cm 2) in temperature (°C) na membrani v i-ta točka obseg meritev pretoka plina v j-tem ciklu; I ij DP , I ij P , I ij t - izmerjene trenutne vrednosti za padec tlaka, tlak in temperaturo na i-ti točki merilnega območja pretoka plina med j-tim merilnim ciklom, mA; K DP , K P , K t - pretvorbeni koeficienti tlačne razlike, tlaka in temperature; a, e, k t , d 20 - konstante membrane (pretok, ekspanzijski koeficient, korekcijski faktor za toplotno raztezanje, premer luknje); g, Р VPmax , ? vg - konstante za plin (relativna vlažnost plina, najvišji možni tlak vodne pare v mokrem plinu, gostota mokrega plina); P B - barometrični tlak, kg/cm 2 ; K - faktor stisljivosti plina,

rezultati iskanja

Najdenih rezultatov: 310061 (0,74 sek)

Prost dostop

Omejen dostop

Podaljšanje licence je v pripravi

1

Značilnosti delovanja nahajališč nafte in plinskega kondenzata določajo geološki pogoji pojavljanja in fizične lastnosti tvorbene tekočine

<...>GOR - količina proizvedenega plina (v standardnih m3), pridobljenega skupaj z 1 tono pripeljane nafte<...> <...>Qк = Qн+к ​​– Qн – proizvodnja kondenzata, t; Qg.r. = 10–3 r Qn – proizvodnja raztopljenega plina, tisoč m 3;<...>

2

USTVARJANJE ALGORITMA ZA KOMPONENTNO DISTRIBUCIJO TEKOČIH OGLIKOVIKOV IN PROIZVODNJE PLINA NA PODLAGI POROČANJA O PREDELAVI PROIZVODNJE NA VODINAH [Elektronski vir] / Solyanov, Mavletdinov, Zaitsev // Geologija in razvoj naftnega polja in geofizike št. 14. 10 .- Str. 59- 63 .- Način dostopa: https://website/efd/441809

Pomen razvoja algoritma za ločevanje proizvodnje po komponentah je povezan s potrebo po pravilnem upoštevanju pridobivanja zalog nafte, kondenzata, prostega in raztopljenega plina. Posledica pravilnega upoštevanja črpanja ogljikovodikov je razumno načrtovanje proizvodnje za napoved in možnost lokalizacije zalog za povečanje faktorja izkoristka nafte. Algoritem, ki so ga ustvarili strokovnjaki KogalymNIPIneft, je bil programiran in preizkušen na objektu BP91 na severnem Gubkinskem polju. Na podlagi rezultatov izračuna je prikazana razporeditev proizvedenih produktov po komponentah z razporeditvijo ciljnih vrtin, za katere so bili zabeleženi fizično nesprejemljivi odvzemi plina.

<...>Za večjo zanesljivost vsebuje algoritem pogoja 2 (Rs > Rsasma-t ) in 3 (Rsasma-t > Rsinitial), v<...>ki uporabljajo vrednost GF, izmerjeno na ROM-u "ASMA-T" (Rsasma-t).<...>n in y: Q l – proizvodnja tekočine, t Q L U V – proizvodnja tekočih ogljikovodikov, t Q g – proizvodnja<...>Blok 3 (izračunano) 1 .

3

št. 11 [Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj, 2016]

<...> <...>Podatki o faktorjih plina se prilagajajo mesečno na podlagi zadnjih meritev enote "ASMA-T".<...>in razvoj naftnih in plinskih polj, 11/2016 RAZVOJ NAFTNIH IN PLINSKIH POLJ ACMA-T<...>Prenosne enote za merjenje mase "ASMA-T-03-400-300". devet.

Predogled: Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj št. 11 2016.pdf (1,0 Mb)

4

10 [Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj, 2014]

Metode za celovito oceno vsebnosti nafte in plina na ozemljih, izračun zalog; vprašanja ocenjevanja vpliva geoloških in fizikalnih dejavnikov na kazalnike razvitosti polja.

Mamyashev T.V., Ananchenko A.S., Grotskova T.P.<...>Strukturna in tektonska interpretacija rezultatov dinamične analize<...>C e li b e s t r e n d s sh a n s t i n t sl. 6.<...>kazalniki po dinamični ravni); je začetni GOR; - GOR po meritvah PZU "ASMA-T<...>ki uporabljajo vrednost GF, izmerjeno na ROM-u "ASMA-T" (Rsasma-t).

Predogled: Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj št. 10 2014.pdf (0,8 Mb)

5

Leukemija mastocitov - levkemična sistemska mastocitoza kot manifestacija sistemske mastocitoze je označena s proliferacijo in kopičenjem nezrelih mastocitov v kostnem mozgu in drugih notranjih organih. Največje težave so pri diferencialni diagnozi levkemične sistemske mastocitoze in mielomastocitne levkemije. Kljub objavljenim diagnostičnim kriterijem v obeh primerih ostajajo odprta nekatera terminološka vprašanja. O tem vprašanju je v letih 2011 in 2013 razpravljala skupina za konsenzus za mastocitozo. (skupina za soglasje EU/ZDA in evropski Kompetenčna mreža o mastocitozi - ECNM). Predlagano je bilo, da se diagnoza mielomastocitne levkemije kot mieloidnega tumorja z velikim številom mastocitov šteje za primerno, če ni meril, potrebnih za diagnozo mastocitoze. Poleg tega je bilo priporočljivo razdeliti levkemično sistemsko mastocitozo na akutno in kronično glede na prisotnost ali odsotnost kožnih manifestacij. Primarno obliko levkemije mastocitov je treba razlikovati od sekundarne, ki se praviloma razvije v ozadju ugotovljene agresivne sistemske mastocitoze ali sarkoma mastocitov. Poudarjena je neizogibnost predlevkemijske faze za levkemično sistemsko mastocitozo, ki se pogosto pojavi kot agresivna sistemska mastocitoza s hitrim napredovanjem in pojavom 5 do 19 % mastocitov v brisu kostnega mozga. To stanje priporočamo, da imenujemo agresivna sistemska mastocitoza s preobrazbo v levkemijo mastocitov. Razširitev trenutne klasifikacije SZO na različne različice levkemije mastocitov bo optimizirala izbiro bolnikov za klinična preskušanja.

in sicer ACM s transformacijo v LTK (ASM -t).<...>Prejšnji MML klonski mieloid Originalni članek DOI 10.18821/0234-5730-2016-61-2-110-112 T<...>Atipično, tip I +/+/+ Atipično, tip II + + +/+/-/+ Metakromatske blastne celice + + -/+ -/+ T<...>specifične parametre, še posebej, če obstaja dvom glede diferencialne diagnoze razvoja ACM-t<...>LITERATURA 1. Melikyan A.L., Subortseva I.N., Goryacheva S.R., Kolosheinova T.I.

6

Članek obravnava težave, ki se pojavljajo pri razvoju testnih programov za separacijske naprave, ki jih povzročajo posebnosti določanja indikatorjev in parametrov njihovega namena.

dni 0,1…400 10 Stacionarne enote za merjenje mase za naftne vrtine "ASMA" (28685/1) Debit<...>dni 0,1...400 11 Prenosne enote za merjenje mase "ASMA -T -0,3-400-300" (39712-08) Razpon<...>zmogljivost) surove nafte (zmesi vode in nafte) ("OZNA-Impuls"); - pretok tekočine v vrtini ("ASMA<...>"); - mešanica surove nafte - vode in olja ("ASMA -T 03-400-300").<...>meritve volumskega pretoka pridruženega naftnega plina, zmanjšanega na normalne pogoje, m3/dan (IU "ASMA-T

7

MODELIRANJE INDIKATORJEV DELOVANJA VRŠINE V POGOJIH POJAVE UMETNEGA PLINSKOGA KAPA V OBMOČI FORMIRANJA IZVRTINE [Elektronski vir] / Kordik [et al.] // Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj.- 2017 .- Št. 9 .- Str. 65-69 .- Način dostopa: https://website/efd/644705

V prispevku so predstavljeni rezultati hidrodinamičnih izračunov kazalcev delovanja vrtine pod pogojem znižanja tlaka pri dnu (Рzab.) pod tlakom nasičenosti nafte s plinom (Рsat.) in posledično sproščanja prostega plina v območje tvorbe pri dnu luknje (BFZ). Vrednost faktorja naftnega plina (Gf) je modelirana ob upoštevanju sprememb v načinu delovanja vrtine. Zahvaljujoč "lokalnemu izpopolnjevanju" modela (funkcija LGR) je bil polmer cone razplinjevanja nafte v območju dna vrtine določen glede na dinamiko tlaka na dnu vrtine, ugotovljeni so bili trendi spreminjanja viskoznosti in gostote. nafte v rezervoarskih razmerah, nasičenost ležišča z nafto in plinom

m3; v atmosferskih pogojih - 0,848 t / m3; - gostota vode v atmosferskih razmerah - 1,019 t / m3; – vsebnost plina<...>olje - 56,43 m3/t ali 47,84 m3/m3; – dinamična viskoznost olja v rezervoarskih razmerah – 1,151 MPa<...>Meritve razmerja plin-olje, opravljene z uporabo naprave ASMA-T za referenčno zalogo vrtin objekta BS10<...>ustreza podatkom, pridobljenim iz rezultatov terenskih meritev, izvedenih z uporabo naprave ASMA-T<...>oktober 2014 do danes Pretok tekočine, t/dan ↓ Postopno pada od 17…18 do 10 Rast

8

1-2 [Industrija in varnost, 2011]

"Industrija in varnost" je uradna tiskana publikacija, v kateri so glavne teme vsake številke uradne informacije, predpisi in komentarji nanje, posvečeni temi industrijske varnosti. Revija objavlja podrobne informacije o tehničnih inovacijah in strokovnih raziskavah, ki pomagajo graditi proces industrijske varnosti in varstva dela v proizvodnji. Občinstvo publikacije: vodje podjetij, zaposleni v Rostekhnadzorju, tehnični strokovnjaki, vodje oddelkov, strokovnjaki za industrijsko varnost in varstvo dela, predstavniki oblasti, izobraževalnih in strokovnih organizacij.

nesreče v letu 2009 so znašale 35 tisoč rubljev. 5. junija 2010 je posadka za raziskovanje vrtin ASMA-T<...>Oljarji so ozemljili enoto ASMA-T na vrtino in priključili napajanje na kontrolno postajo<...>, namestili povratne naprave pod kolesa avtomobila in postavili enoto ASMA-T na dvigalke<...>Zagnali smo črpalno enoto, pripravili inštalacijo ASMA-T za sprejem in merjenje olja iz vrtine<...>Pri izvajanju del na zbiranju orodja in opreme naprave ASMA-T je to opazil eden od delavcev

Predogled: Industrija in varnost #1 2011.pdf (0,2 Mb)

9

ORGANIZACIJA NADZORA NAD VREDNOSTJO KOLIČNIKA NAFTA PLIN KOT OBVEZNA ZAHTEVA PRI IZGRADNJI ENOTNEGA RAČUNOVODSKEGA SISTEMA ZA PROIZVODNJO POVEZANEGA NAFTNEGA PLINA [Elektronski vir] / Kordik [et al.] // Nafta in plinska razvojna geologija polja.- 2016 .- Št. 11 .- str. 64-68 .- Način dostopa: https://site/efd/532511

Industrijske in korporativne smernice vzpostavljajo zahtevo po sistematičnem določanju plinastih faktorjev nafte na različnih strukturnih ravneh obračunavanja proizvodnje ogljikovodikov.

v LLC "LUKOIL-Zahodna Sibirija" te študije izvajajo z uporabo mobilne enote ASMA-T<...>Ločevanje izločenega plina v ASMA-T poteka v poševnem cevastem separatorju in merilni komori.<...>uporablja se izraz "delovni" plinski faktor, saj označuje prostornino plina, ki se sprosti iz 1 tone<...>zgoraj omenjeno, se nanaša na količino naftnega plina, zmanjšano na standardne pogoje in se nanaša na 1 tono

10

Članek odraža možnosti uporabe atomske mikroskopije (AFM) za zgodnje odkrivanje sprememb morfofunkcionalnega stanja krvnih celic pri določenih boleznih, vklj. pri diabetes mellitusu tipa 2, T-limfoblastni levkemiji, pa tudi metode za pripravo vzorcev biološkega materiala za raziskave, pridobivanje slik visoke ločljivosti, določanje modula elastičnosti celičnih membran pri preučevanju celic bioloških tekočin z uporabo AFM

zgodnje odkrivanje sprememb v morfofunkcionalnem stanju krvnih celic pri nekaterih boleznih, med drugim<...>T-limfociti.<...>Volotovsky [i dr.]. - Mn., 2010. - 2. del, letn. 2. – C. 151–153. enajst.<...>Konstantinova // Ros. revijo biomehanika. - 2009. - T. 13, št. 4 (46). – S. 22–30. 13. Drozd, E.S.<...>Drozd idr. // Biofizika. - 2011. - T. 56, št. 2. - S. 256-271. 15. Marchant, R.E., Kang.

11

Samostani in samostanski kmetje Pomorja v 16.-17. stoletju: mehanizem nastanka kmetstva

Monografija je posvečena zgodovini samostanske kolonizacije Pomorie v 16.-17. stoletju. Na podlagi širokega spektra virov je zasleden razvoj agrarnega sistema in sprememba položaja samostanskih kmetov ter razkriti glavni mehanizmi njihovega zasužnjevanja.

T 2. P. 140, 339. 2 SRYA XI-XVII stoletja. T 12. str. 155–156. 3 Ibid. T 7. S. 345–346; ASM. št. 47.<...>T 3. S. 37, pribl. 3 ASM. št. 197–200. 4 RGADA. F. 281.<...>T 73, str. 219–248. 2 ASM. T 1. št. 3–4, 8–9. Vsi podatki najkasneje do 1502. 3 sob. GKE. T 1. št. 165.<...>T 1. S. 77–78. 7 ASM. št. 34, 38. 8 CAC. Težava. 2.<...>str. 63–66. 3 ASM. T 1. S. 225–254. 4 MIC. str. 308–311; AAE. T 1. št. 353.

Predogled: Samostani in meniški kmetje Pomorja v XVI-XVII stoletju, mehanizem oblikovanja kmetstva.pdf (0,3 Mb)

12

Članek je posvečen analizi nanotehnoloških naprav in fizikalnih pojavov, na katerih temeljijo. Podrobno so obravnavani skenirni tunelski, atomski in magnetni silni mikroskopi, prikazane so zmožnosti teh naprav pri razvoju tehnologij atomske ravni – atomsko načrtovanje, spintronika itd.. Delovanje nanotehnoloških naprav temelji na kvantnih fenomenih, kar naredi višje kot doslej zahteve za stopnjo usposobljenosti inženirskega osebja in s tem za stopnjo obvladovanja študentov tehničnih univerz s sodobno, predvsem kvantno fiziko. Poudarjen je pomen temeljnega usposabljanja študentov tehničnih univerz za uspešen razvoj nanotehnologij pri nas.

zmogljivosti teh naprav pri razvoju tehnologij na atomski ravni - atomsko načrtovanje, spintronika itd.<...>Materiali, tehnologije, orodja, 1997, letn. 2, številka 3, str. 78–89. Bakhtizin R.Z.<...>Soros Educational Journal, 2000, letn. 6, številka 11, str. 1–7. Binnig G., Rehrer G.<...>Uspekhi fizicheskikh nauk, 1988, letn. 154, št. 2, str. 261–278. Smirnov E.V.<...>Russian Chemical Journal, 2002, letn. XLVI, številka 5, str. 15–21. Golovin Yu.I.

13

M.: PROMEDIA

Razmišljamo o uporabi skenirne atomske mikroskopije za ocenjevanje stopnje disperzije saj v vulkaniziranih in nevulkaniziranih gumijastih spojinah. Prikazana je možnost uporabe višinske razlike reliefa na AFM slikah za ugotavljanje razlik v nehomogenosti gume z različnimi razredi saj.

T 47. Izdaja. 4. S. 301-313. 3. Kharlampovič G.D., Čurkin Yu.V. fenoli. M.: Kemija. 1974. 4. Koshel G.N.<...>T 39 Izdaja. 4-5. P. 172. 7. Rakhmankulov D.L., Zorin V.V., Zlotsky S.S.<...>T 8. P. 404. Oddelek za splošno in fizikalno kemijo UDK 678.046.2+678.4+620.191.4 1E.A. Strizhak, 2G.I.<...>razpršeni ogljik), skenirni mikroskop z atomsko silo SOLVER PRO (NT-MDT) (trdni vključki, t.j.<...>T 62. S. 121-144. 15. Molčanov S.P.

14

Predstavljeni so rezultati eksperimentalnih študij modifikacije sond za mikroskopijo atomske sile kritične dimenzije (CD-AFM) z nanosom ogljikovih nanocevk (CNT) za izboljšanje natančnosti določanja površinske hrapavosti navpičnih sten submikronskih struktur. Povzetek—Preučevali so metode za nanašanje posameznega CNT na konico sonde atomskega mikroskopa (AFM), ki temelji na mehanskih in elektrostatičnih interakcijah med sondo in nizom navpično usmerjenih ogljikovih nanocevk (VACNT). Pokazalo se je, da se na razdalji 1 nm med konico sonde AFM in nizom VA CNT in aplikacijo napetosti v območju 20–30 V na konico nanese posamezna ogljikova nanocevka. Na podlagi dobljenih rezultatov je nastala sonda z ogljikovo nanocevko na konici (CNT sonda) s polmerom 7 nm in razmerjem stranic 1:15. Študije CNT sonde so pokazale, da njena uporaba poveča ločljivost in zanesljivost meritev po metodi AFM v primerjavi s komercialno sondo, prav tako pa omogoča določitev hrapavosti navpičnih sten visokospektivnih struktur s CD-AFM. metoda. Dobljene rezultate je mogoče uporabiti pri razvoju tehnoloških procesov za izdelavo in obnovo posebnih AFM sond, vključno s sondami za CD-AFM, kot tudi pri razvoju metod za medoperativno ekspresno kontrolo parametrov tehnološkega procesa. za proizvodnjo elementov mikro- in nanoelektronike, mikro- in nanosistemske tehnologije.

Skeniranje meritve je bilo izvedeno v polkontaktnem načinu AFM.<...>Med sondo AFM in sl.5.<...>je povezana z ločitvijo CNT ne od substrata, temveč z razpokom nanocevke na možnih mestih okvar v njeni strukturi, t.j.<...>Sinitsyna et al. // Ruske nanotehnologije. - 2008. - T. 3. - Št. 11. - Str. 118-123. enajst.<...>Klimin et al. // Kemijska fizika in mezoskopija. - 2011. - T. 13. - Št. 2. - C. 226-231. devetnajst.

15

S pomočjo mikroskopije atomske sile v načinu točkovnih meritev interakcije sile smo izvedli kvantitativno preslikavo nanomehanskih lastnosti intaktnih eritrocitov podgan v pogojih, ki so blizu fiziološkim. Ugotovljeno je bilo, da imajo eritrociti, pritrjeni na substrat, obdelan s polilizinom (poli-L-lizin), pretežno ravno obliko. Vendar se lahko sčasoma celice nenadoma spremenijo v hemisferične predmete, povečajo se v volumnu in se hkrati okrepijo. Razpravlja se o možnem mehanizmu učinka.

Ankudinov,2,3,¶ T .E. Timošenko 1 1 Inštitut za fiziologijo. I.P.<...>Verjame se, da je Youngov modul natančno izmerjen, če je predmet zamaknjen, t.j. e. deformirana s sondo AFM<...>Ankudinov, T.E. Timošenko sl. 2.<...>eritrociti so se povečali v volumnu in strdili, vendar je bila celovitost membrane ohranjena, in uničenje, t.j.<...>T 82. Izdaja. 10. str. 109–116. Nazarov P.G., Berestovaya L.K. // DAN. 1995. T. 343. Izdaja. eno.

16

RAZISKAVA ZAČETNIH STOPANJ PROCESA LOKALNE KOROZIJE JEKLA 30X13 Z METODAMI MIKROSKOPIJE ATOMSKOG SILA, AUGERJEVE ELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE IN RTG-ŽARKE FOTOELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE in vir] 1.-C016.- 2 mezoskopija. -89 .- Način dostopa: https://website/efd/370795

Mikroskopija atomske sile (AFM), Augerjeva elektronska spektroskopija (OES) in rentgenska fotoelektronska spektroskopija (XPS) so bili uporabljeni za preučevanje začetnih stopenj procesa lokalne elektrokemične korozije kromovega jekla 30Kh13. Ugotovljeno je bilo, da se znaki lokalnega raztapljanja pojavijo že v prvi minuti anodnega procesa. Določeni so bili najbolj informativni statistični parametri in optimalna lestvica AFM slik. Ugotovljena je bila narava spremembe atomskih koncentracij in kemijskega stanja Cr in Fe na površini in v množičnih plasteh vzorcev med lokalno korozijo. Utemeljena je predpostavka, da lahko pojav kovinske črte Cr v spektrih XPS služi kot znak začetka lokalnega raztapljanja danega vzorca.

M., Stojanovskaja T. N., Ugolkova T. AMPAK.<...>T 20, št. 5. S. 698-710. 9. Freiman L. I., Flis Ya., Prozhak M., Garts I.<...>T 41, št. 1. S. 15-25. 13. Stryuchkova Yu. M., Kasatkin E. V.<...>T 45, št. 5. S. 509-516. 14. Stryuchkova Yu. M., Kasatkin E. V.<...>T 20, št. 3.

17

št. 3 [Nanotehnologije in varovanje zdravja, 2011]

Znanstveno-praktična revija "Nanotehnologije in varstvo zdravja" je bila ustanovljena leta 2009. Predmet revije je specializirana znanstvena in praktična medicina ter kulturno-izobraževalna.

I., Glazko T.<...>I., Glazko T.<...>Glazko T .<...>Pod vodstvom T. T Glazko je zagovarjal 4 doktorske disertacije. Glazko T .<...>F., Glazko T. T

Predogled: Nanotehnologije in varovanje zdravja №3 2011.pdf (0,1 Mb)

18

Strokovni sistem za podporo odločanju za ugotavljanje vzrokov okvar avtomatiziranih strojnih modulov [Elektronski vir] / Kozlova, Ignatiev // Novice visokošolskih zavodov. Volga regija. Tehnične vede.- 2013 .- Št. 1 .- Str. 19-25 .- Način dostopa: https://site/efd/269676

M.: PROMEDIA

Za ugotavljanje vzrokov za okvare avtomatiziranih strojnih modulov se upošteva strokovni sistem za podporo odločanju, ki tvori priporočila za nastavitvenike za odpravo napak v procesni opremi.

Računalništvo, računalništvo in vodenje 19 UDK 004.891 T . D. Kozlova, A. A.<...>Shp - vreteno; TG - tahogenerator; ROSH - rele optičnega vretena; Kx, Kz - vozički vzdolž osi x in z; T<...>Kozlova, T. D.<...>Ekspertni sistem za ugotavljanje vzrokov okvar tehnoloških sistemov / T . D.<...>sistem za podporo odločanju za ugotavljanje vzrokov okvar avtomatiziranih strojnih modulov / T .

19

Nanotehnologije in mikromehanika. 4. del. Učbenik Sondne nanotehnologije. dodatek

M.: Založba MSTU im. N.E. Bauman

Opisani so fizikalni pojavi, ki se uporabljajo pri delovanju skenirnega tunelskega mikroskopa in mikroskopa atomske sile. Upoštevane so fizikalne in kemijske zakonitosti najbolj razvitih sondnih nanotehnologij.

Sestavljen je iz samega AFM in naprave v obliki STM za merjenje odstopanja sonde AFM od določene<...>Iz tega kota se izračuna upogib konzole, t.j. e. odstopanje ∆Z sonde AFM od nemotenega položaja<...>Možno je pod sondami STM in AFM.<...>T 154. Izdaja. 2. S. 261–278. 10. Ivanov Yu.A.<...>T 23, št. 1, str. 81–87.

Predogled: Nanotehnologije in mikromehanika.pdf (0,2 Mb)

20

Na primeru silikagela ShSKG (ima kroglasto strukturo z nepravilno strukturo por) in silicijevega dioksida SBA-15 (ima pravilno strukturo s porami konstantnega prečnega prereza) so možnosti mikroskopije atomske sile (AFM) za določitev površine obravnavana je morfologija silicijevega dioksida z različno poroznostjo. Prikazana je možnost uporabe AFM za preučevanje strukture materialov z pravilno razporeditvijo por. AFM študija globularnih materialov ni informativna. Eksperimentalno je bila določena debelina monosloja titanovega oksida, ki je nastala na površini silicijevega dioksida SBA-15 za 1 MN cikel (-0,26 nm), kar potrjuje enakomerno poplastno tvorbo prevlek titanovega oksida po MN metodi.

Sosnov1, T.S. Trubina2, A.A.<...>T 43. številka 9. S. 1956-1959. 15. Aleskovsky V.B. Kemija supramolekularnih spojin. SPb.: Ed.<...>T 69. št. 10. S. 1585-1593. 17. Magonov S.M., Elings V., Whangbo M.-H.<...>T 74. št. 3. S.408-414. (Ševkina A.Yu., Sosnov E.A., Malygin A.A.<...>Pletnev R.N., Ivakin A.A., Kleščov D.G., Denisova T.G., Burmistrov V.A.

21

št. 1 [Kemijska fizika in mezoskopija, 2008]

Teme revije so: Procesi izgorevanja in eksplozije. Matematično modeliranje fizikalnih in kemijskih procesov. Grozdi, grozdni sistemi in materiali. Medfazne plasti in procesi interakcije v njih. Kvantno-kemijski izračuni. Nelinearni kinetični pojavi. Nanoelektronske naprave in naprave. Revija je vključena v Abstract Journal in Database VINITI RAS.

T 8, št. 3. str. 311-320. 2. Erokhin B.T., Lipanov A.M.<...>T .53, št. 8.<...>T .3. S.1150.<...>V.T.<...>T .40, št. 4.

Predogled: Kemijska fizika in mezoskopija št. 1 2008.pdf (0,3 Mb)

22

VLOGA PROTEINSKIH SPLOŽNIH FAKTORJEV PRI GENERACIJI MEMBRANSKOG POTENCIJALA S SUBMITOHONDRIJSKIMI DELCI IZVLEČEK DIS. ... KANDIDAT BIOLOŠKIH ZNANOSTI

M.: MOSKVA DRŽAVNA UNIVERZA IMENU M.V. LOMONOSOV

Zaključki Za preučevanje vloge mitohondrijskih faktorjev spajanja beljakovin pri metabolni generaciji razlike električnega potenciala so bile razvite metode za izolacijo modificiranih submitohondijskih delcev, pridobljenih z uničenjem mitohondrijev z ultrazvokom in obdelavo.

SUBMITOHONDRIJSKI DELCI Disertacija je napisana v ruščini (Specijalnost biološka fizika št. 091)<...>izvleček disertacije za diplomo kandidata bioloških znanosti J-&3W ZALOŽBA<...>Zmes inkubiramo 15 minut. pri sobni temperaturi in uporabljeni v poskusu. - ACM -SMP, ACM -SMP+Fj, ACM -SMP<...>rekonstrukcija in zapis, kot v napisu na sliki 1. ATP sukcinat oligomicin *. t Y 1 ^ ^ W ^ ^ ^ T<...>Membranska biofizika, Kaunas Med. in-t, Moskva-Kaunas, 1969, str. 63. 2. M. A. Vladimirova, V. V. Kulene,

Predogled: VLOGA PROTEINSKIH DEJAVNIKOV PRI GENERACIJI MEMBRANSKOG POTENCIJALA S SUBMITOHONDRIJSKIMI DELCI.pdf (0,0 Mb)

23

Prvič so bili z metodo termobarične obdelave pridobljeni vzorci kompozitnih materialov, ki vsebujejo diamante z matriko polimeriziranega fulerita C60. Strukturo dobljenih materialov smo proučevali z optično mikroskopijo in rentgensko fazno analizo. Analiza termofizikalnih lastnosti je bila izvedena glede na razmerje deleža diamantnih delcev v matriki kompozitnega materiala. Trdota in odpornost proti obrabi dobljenih vzorcev je primerljiva s podobnimi lastnostmi diamantnih vrtalnih orodij.

Tabela 3 Obrabna odpornost vzorcev, dobljenih pri P = 9 GPa, T = 1000 C<...>C60 + 25 % ACM (10/7) 6,99 1,1 0,0064 C60 + 50 % ACM (10/7) 8,05 0,2 0,0403 C60 + 75 % ACM (10/7) 12, 11 0,6 0,020<...>C60 + 20 % ACM (10/7) + 20 % ACM (40/28) 8,50 1,5 0,0057 C60 + 30 % ACM (10/7) + 30 % ACM (40/28) 15,56 0,9 0,0173<...>C60 + 40 % ACM (10/7) + 40 % ACM (40/28) 34,12 1,7 0,0201 C60 + 25 % ACM (40/28) 20,85 2,3 0,0091 Iz rezultatov<...>L I T E R A T U R A 1.

24

Relevantnost in cilji. Za eksperimentalne študije temeljnih fizikalnih učinkov v sistemih ultramajhnih nanodelcev v dielektričnih matrikah, pa tudi za njihovo instrumentalno uporabo, je treba razviti tehnologije za nadzorovano tvorbo ultramajhnih nanodelcev danih velikosti v debelini ultratankih dielektričnih filmov, ki je pomembna tako za natančno nanoelektroniko z nadzorovanimi lastnostmi kot za sodobno nanomedicino. Namen tega dela je preučiti značilnosti tunelskih tokovno-napetostnih karakteristik (CVC), pridobljenih za gojenje kvantnih pik koloidnega zlata v sistemu kombiniranih atomskih sil in skenirnih tunelskih mikroskopov (AFM/STM), ter preučiti pogoje za možen prispevek 2D disipativnega tuneliranja k tunelskim CVC. Materiali in metode. Izvedeni poskus delno ustreza metodologiji avtorjev z univerze v Kobeju (Japonska). Tvorba zlatih delcev v filmih Au(III) – SiO2/TiO2 poteka z atomsko silo mikroskopom. Teoretično delo je potekalo v okviru teorije disipativnega tuneliranja po instantonski metodi. Rezultati. V tem delu so pridobljene tunelske tokovno-napetostne karakteristike za gojenje kvantnih pik koloidnega zlata v kombiniranem sistemu AFM/STM. Izvedena je kvalitativna primerjava tunelskih tokovno-napetostnih karakteristik z izračunano teoretično krivuljo odvisnosti od polja verjetnosti 2D disipativnega tuneliranja ob upoštevanju vpliva dveh lokalnih fononskih načinov širokorezne matrike. Ugotovljeno je bilo kvalitativno soglasje med eksperimentalno in teoretično krivuljo, ki kaže na možen prispevek disipativnega tunelskega mehanizma k tunelskemu toku skozi naraščajočo kvantno piko pod konico konzole, ki se lahko poveča v skupinah velikosti 1 do 5 nm v tanjših filmi. Ugotovitve. Zgornja kvalitativna primerjava tunelskega CVC za rastoče grozde koloidnega zlata v kombiniranem sistemu AFM/STM in teoretična krivulja za odvisnost od polja verjetnosti 2D disipativnega tuneliranja ob upoštevanju vpliva dveh lokalnih fononskih načinov široke matrika vrzeli, prikazuje možen prispevek disipativnega tuneliranja k tunelskemu toku skozi naraščajočo kvantno piko na začetna faza rast. Ugotovljeno je bilo, da bo ionski mehanizem prevodnosti prevladal nad tunelskim mehanizmom, ko bo moč induciranega električnega polja pozitivnih zlatih ionov presegla jakost zunanjega električnega polja.

Kasatkin // Pisma reviji za tehnično fiziko. - 2012. - T. 38, št. 4. -S. 60–65. 5. Weihua Guan.<...>Stepanov // Fizika trdnega telesa. - 2009. - T. 51, št. 1. - str. 52–56. 9. Kantam, M. Lakshmi.<...>Fizične serije. - 2007. - T. 71, št. 61. 14. Lapshina, M.A.<...>Denisov // Fizika in tehnologija polprevodnikov. - 2011. - T. 45. - str. 414. 16.<...>Semenov // Časopis za eksperimentalno in teoretično fiziko. - 1987. - T. 92, št. 3. - S. 955. 20.

25

UPORABA MIKROSKOPIJE ATOMSKO SILE ZA PROUČAVANJE CITOMORFOLOŠKIH ZNAKOV VZROKOV BAKTERIJSKIH INFEKCIJ [Elektronski vir] / Nemova, Falova, Potaturkina-Nesterova // Bulletin of Experimental Biology and Medicine.- 2015. 1.-1.-1.-1. Dostop. način: https://site/efd/354045

Citomorfološke značilnosti povzročiteljev bakterijskih okužb smo proučevali z atomsko silo mikroskopijo. Analiza elastično-mehanskih lastnosti predstavnikov Staphylococcus spp., pridobljenih s kože ljudi s kroničnimi dermatozami, je pokazala, da je za celice sevov S. aureus značilna manjša elastičnost celične membrane v primerjavi s predstavniki prehodne flore. . Ugotovljene so bile pomembne razlike v značilnostih reliefa celičnih membran in prisotnosti faktorja patogenosti fimA pri Escherichia coli, izolirani iz sluznice reproduktivnega trakta klinično zdravih žensk in bolnikov z vnetnimi urogenitalnimi okužbami. Ključne besede: mikroskopija atomske sile, genetske determinante, mikroflora, dejavniki patogenosti

509 Mikroskopija z atomsko silo (AFM) je vrsta mikroskopije s skenirno sondo, ki se pogosto uporablja<...>Metoda AFM je bila uporabljena za oceno morfofunkcionalne reakcije bakterijskih celic z različne vrste strukturo celice<...>je bila študija citomorfoloških značilnosti patogenov bakterijskih okužb z uporabo AFM<...>T 5, št. 11 12. S. 136 141. 4.<...>T 35, št. 8. S. 54 61. 6.

26

Neokrnjene fibroblaste, ki se nahajajo na substratu, obdelanem s kolagenom, smo pregledali z mikroskopom z atomsko silo z uporabo dveh vrst sond: standardne, s polmerom konice 2–10 nm, in posebne, s kroglico SiO2 s kalibriranim polmerom 325 nm, pritrjeno na konica. Ugotovljeno je bilo, da je ne glede na izbrano vrsto sonde povprečna maksimalna višina fibroblasta na ravni ≈ 1,7 μm, povprečna togost stika med sondo in celico pa ≈ 16,5 mN/m. njegove zunanje plasti se obnašajo kot toga lupina, ki jo sonda pritisne do globine, ki je odvisna samo od velikosti obremenitve

To olajšajo možnosti novih načinov AFM, optimiziranih za delo z mehkimi biološkimi<...>T To pomeni, da razlika med ES in EH po vrsti velikosti ni presenetljiva.<...>Izraz (3) je uporaben pri analizi podatkov AFM.<...>T 7. Teorija elastičnosti. M.: Nauka, 1987. P. 44. Popov V.L.<...>T 7. Teorija elastičnosti. Moskva: Nauka, 1987.

27

Članek odraža rezultate študij vpliva temperature in časa izpostavljenosti na parametre oblikovanega nediamantnega ogljika z direktno metodo visokotemperaturne difraktometrije. Kot rezultat poskusov je bila ugotovljena tvorba dobro urejenega grafita za diamante razredov ASM 60/40, AM 14/10 in nanodiamante. Domneva se, da do tvorbe dobro strukturiranega grafita pride zaradi epitaksijalnega delovanja substrata (diamanta).

nediamantna ogljikova faza, ki se tvori na površini prahu ASM 60/40 med visokotemperaturnimi študijami<...>struktura nediamantne ogljikove faze, ki je nastala med visokotemperaturnimi študijami prahu AM 14/10<...>nediamantna ogljikova faza, ki se tvori med visokotemperaturnimi študijami nano diamantnega prahu<...>T 39. Izdaja. 6.<...>T 41. Izdaja. 4. S. 695-701; Andreev V.D. // Physika trdno telo. 1999. V. 41. št. 4.

28

V tem delu smo z atomsko silo in tunelsko mikroskopijo proučevali površino tankih kovinskih filmov zlata, srebra in bakra s fraktalno geometrijo na dielektričnem substratu (sljudi). Fraktalne značilnosti, ugotovljene z atomsko silo in tunelsko mikroskopijo, so med seboj skladne

T 72. Izdaja. 11. S. 1027-1054. 10. Zykov T. Yu., Sdobnyakov N. Yu., Samsonov V. M., Bazulev A.<...>T 11, št. 4. S. 309-313. 11. Sdobnyakov N. Yu., Zykov T. Yu., Bazulev A. N., Antonov A. S.<...>T 86. Izdaja. 2. S. 71-77. 15. Puškin M. A.<...>N., Zykov T. Yu., Khashin V.A.<...>T 9, št. 3. S. 250-255. 24. Sdobnyakov N. Yu., Sokolov D. N., Bazulev A. N., Samsonov V. M., Zykov T.

29

MODEL BAZE ZNANJA STROKOVNEGA SISTEMA PODPORE PROCESU DIAGNOSTIKE AVTOMATSKIH STROJNIH MODULOV [Elektronski vir] / Ignatiev, Kozlova, Samoilova // Izvestiya visokošolskih zavodov. Volga regija. Tehnične vede.- 2014 .- Št. 2 .- Str. 16-23 .- Način dostopa: https://site/efd/552489

Relevantnost in cilji. Uporaba ekspertnega sistema omogoča kopičenje znanja vzdrževalca in strokovnjakov o vzrokih okvar in rezultatih njihovega odpravljanja, kar bo zmanjšalo čas obnovitve avtomatskih strojnih modulov in s tem povečalo faktor razpoložljivosti. določa ustreznost tega dela. Material in metode. Razvita tehnika za izgradnjo modela baze znanja ekspertnega sistema za podporo procesu diagnosticiranja modulov avtomatskih strojev upošteva njihovo hierarhično strukturo v obliki podsistemov različnih nivojev pri gradnji vseh komponent sistema (informacijska vsestranskost, razširljivost in notranja združljivost sistema). komponente), zagotavlja na podlagi vzročne zveze med okvarami in obnovitvijo modulov ter strokovno obdelavo podatkov po metodi parnih primerjav oblikovanje priporočil za odpravo kršitev procesa delovanja modulov. Za oblikovanje baze znanja je predlagana uporaba objektno usmerjenega modela za formalizacijo dejstev, ki omogoča prikaz predmetov predmetnega področja in odnosov med njimi, in produkcijskega modela za formalizacijo proceduralnih znanj (pravil), ki zagotavljajo bolj prilagodljivo organizacijo. mehanizma sklepanja. Rezultati. Analizirani in strukturirani podatki o okvarah avtomatskih strojnih modulov. Zgrajena je bila baza znanja ekspertnega sistema, ki vključuje deklarativno komponento v obliki objektno usmerjenega modela, ki vsebuje znanje o modulskih podsistemih, diagnostičnih parametrih, informacije o napakah podsistema in načinih njihove odprave ter proceduralno komponento v oblika produkcijskega modela, ki vsebuje nabor pravil, ki se uporabljajo za obdelavo deklarativnega znanja, ki zagotavlja oblikovanje sporočil o okvarjenem funkcionalnem bloku v enem ali drugem podsistemu modula. Ugotovitve. Predstavljeni model baze znanja za podporo procesu diagnosticiranja avtomatskih strojnih modulov odraža proces reševanja problema pri ugotavljanju vzrokov okvar na podlagi analize diagnostičnih informacij ter upošteva hierarhično strukturo in diagnostični algoritem.

Ignatiev, T. D. Kozlova, E. M.<...>, združeni v skladu s hierarhično strukturo ACM.<...>Kozlova, T. D.<...>Kozlova, T. D.<...>Kozlova, T. D.

30

RAZISKAVA POLIMETIL METOKRILATNIH FILMOV, MODIFICIRANIH Z ULTRA MAJHNO KOLIČINO NANOKOMPOZITOV BAKRA/OGLJIKA Z UPORABO MIKROSKOPIJE ATOMSKIH TAL [Elektronski vir] / POLETOV, BYSTROV, fizikalno-4-1 KODOLOV . ://site/efd/414620

Polimetil metakrilatne (PMMA) filme smo proučevali z atomsko silo mikroskopijo (AFM) v kontaktnem načinu z uporabo ultra majhnih količin bakrenih/ogljičnih nanokompozitov (1-02 in 1-03 mas. % polimera). Proučevane so značilnosti hrapavosti polimernega materiala: sila interakcije med sondo in površinsko plastjo PMMA - "adhezija" (F) in odpornost proti adhezivnemu sili sonde - "odpornost proti obrabi" (F). Ko so bile navedene količine nanodelcev vnesene v PMMA film, so bile zabeležene pomembne spremembe pri obeh indikatorjih.

Pogotskaya I.V., Kuznetsova T.A., Chizhik S.A.<...>T 3. S. 76-78. 9. Trineeva V.V., Lyakhovič A.M., Kodolov V.I.<...>T 2. S. 153-158. 12. Kodolov V.I., Khokhryakov N.V. in itd.<...>M.T.<...>M.T.

31

Predstavljeni so rezultati eksperimentalnih študij načinov ionsko stimuliranega odlaganja Pt struktur z debelino od (0,48 ± 0,1) do (24,38 ± 0,1) nm po metodi fokusiranih ionskih žarkov. Eksperimentalno je bila določena hitrost ionsko stimuliranega odlaganja Pt, ki se glede na načine giblje od (0,28 ± 0,02) do (6,7 ± 0,5) nm/s. Odstopanje stranskih dimenzij Pt struktur od tistih, ki jih določa šablona, ​​se zmanjša z (29,3 ± 0,07) % na (2,4 ± 0,2) %, odvisno od časa nanašanja. Ko je debelina nanostruktur Pt večja od 3 nm, je njihova upornost (23,4 ± 1,8) Ω∙cm in je šibko odvisna od debeline. Dobljene rezultate lahko uporabimo pri razvoju tehnoloških procesov za oblikovanje mikroelektronskih senzoričnih struktur, nanoelektronike, nano- in mikrosistemske tehnologije.

medsebojnih povezav pri rekonstrukciji VLSI, oblikovanju prevodnih sond za skenirno sondno mikroskopijo itd.<...>V tem primeru je bila izvedena statistična obdelava AFM slik, pridobljenih v polkontaktnem načinu.<...>upornosti (slika 1,b): Rtot = R0 + Rg.s + Rs + Rs.p, kjer je R0 vsota uporov sonde AFM<...>Slika 2 prikazuje AFM slike morfologije in porazdelitve širjenja tokov površine vzorca s<...>Elektronika. - T. 20. - Št. 6. - 2015. - S. 591-597. enajst.

32

Upoštevajo se razlogi za nizek fazni kontrast slike v atomsko sili mikroskopu (AFM) pri pregledu površine. Določeni so načini izboljšanja faznega kontrasta slike v AFM. Obravnavani so temeljno novi pristopi k oblikovanju AFM z miniaturnim vakuumskim sistemom, ki zagotavlja pogoje za izboljšanje faznega kontrasta slike.

<...>Viri teh lokaliziranih nabojev so lahko dislokacijska jedra, implantirani atomi, grozdi itd.<...>Določeni so načini izboljšanja faznega kontrasta slike v AFM.<...>. 10-2 10-1 100 101 pk, N/mm2 1 2 20 , 10 0 d, µm Literatura 1.<...>T., Vasin V. A., Kemenov V. N. in drugi: Pat. za izum 2251024. 5. Vasin V. A., Stepančikov S.

33

Mikroskopija atomske sile (AFM) je bila uporabljena za analizo strukturnih in funkcionalnih značilnosti (morfologija, adhezijska moč in togost membrane) nevtrofilcev pri bolnikih s kronično obstruktivno pljučno boleznijo (KOPB) v akutni fazi. V načinu spektroskopije sile smo izvedli kvantitativno oceno modula elastičnosti (Youngovega modula) celične membrane in adhezijske sile nevtrofilcev. Ugotovljeno je bilo zmanjšanje velikosti nevtrofilcev, povečanje granularnosti citoplazme, povečanje Youngovega modula in adhezijske moči pri bolnikih s KOPB v akutni fazi.

Morfometrična študija nevtrofilcev z AFM.<...>T a b l e 1 Morfometrični parametri nevtrofilcev pri bolnikih s KOPB v akutni fazi Parameter Control<...>T a b l e 2 Youngov modul in adhezijska sila nevtrofilcev pri bolnikih s KOPB v akutni fazi Kontrola parametrov<...>REFERENCE RA 1. Globalna pobuda za kronično obstruktivno pljučno bolezen (GOLD).<...>Morfometrični kazalniki so razkrili zmanjšanje površine jedra, celičnega telesa, premera nevtrofilcev pri bolnikih s KOPB, t.

34

ZNAČILNOSTI AKTIVACIJE INTRACELIČNIH SIGNALNIH KASKAD INTRACELIČNIH SIGNALNIH KASKAD S TRANSDUKTOROM V SENZORIČNEM NEVRONU, KI GA ODKRITI Z MIKROSKOPOM ATOMSKOG SILA [Elektronski vir] / Khalisov [et al.] // Pisma reviji za tehnično fiziko št. 2-0.-17. Str. 91- 96 .- Način dostopa: https://website/efd/593369

Mehanske lastnosti senzoričnih nevronov so preučevali ob aktivaciji intracelularnih kaskadnih procesov s komensko kislino, ki se veže na membranski opioidom podoben receptor (receptorsko posredovano), kot tudi z zelo nizko (endogeno) koncentracijo ouabaina (posredovano s pretvornikom). ). S pomočjo mikroskopije z atomsko silo je bilo ugotovljeno, da učinek ouabaina v nasprotju z učinkom komenske kisline vodi do krepitve some nevrona. To kaže, da se transdukcija signala, ki jo posreduje receptor, v celični genom izvede z uporabo mehanizmov, ki se razlikujejo od signalnih poti, ki jih posreduje pretvornik.

Ena od pomembnih značilnosti, ki vam jih AFM omogoča študij, je Youngov modul.<...>T 85. V. 10.<...>T 85. V. 2.<...>T 28. V. 4. str. 90–94. Yachnev I.L., Shelykh T.N., Podzorova S.A. et al. // JTF. 2016. T. 86. V. 6.<...>T 16. V. 3. S. 310–317.

35

Izvleček — Proučevali smo učinek me(MPTMOS) na nukleacijo delcev silicijevega dioksida, sintetiziranih v mešanici voda–etanol–amoniak–tetraetoksisilan (TEOS) po metodi Stober–Fink–Bohn. S pomočjo mikroskopije z atomsko silo se je pokazalo, da se s povečanjem deleža MPTMOS v mešanici prekurzorjev TEOS + MPTMOS z 0 na 12,5 mol. %, se končna velikost nastalih delcev silicijevega dioksida zmanjša s 470 na 10 nm, kar je posledica povečanja števila nukleacijskih centrov za več redov velikosti. MPTMOS v nasprotju s TEOS med hidrolizo tvori manjše število deprotoniranih monomerov ortosilicijeve kisline, katerih kondenzacija je ovirana zaradi elektrostatičnega odbijanja. Polikondenzacija električno nevtralnih produktov hidrolize MPTMOS vodi do pojava večjega števila nukleacijskih centrov v reakcijski zmesi.

z uporabo metode DLS hidrodinamični premer ustreza velikosti delca, ki izvaja Brownovo gibanje, t.j.<...>Podatki DLS (slika 3) so v korelaciji s podatki, pridobljenimi z uporabo AFM.<...>Premer SSP je bil določen iz rezultatov njihove študije v AFM.<...>Shalumov B.Z., Shirokova M.D., Timakova O.P., Litvyakova T.S. // Časopis. appl. kemija. 1977. T. petdeset.<...>T 73. S. 535. 13.

36

Za 3D vizualizacijo površinske strukture človeške zobne sklenine ter možnost kvantifikacije in primerjave dobljenih slik je predlagana metoda za preučevanje trdih tkiv zoba z atomsko silo mikroskopijo (AFM). Delo je bilo opravljeno na 24 vzdolžnih rezih zob različne skupine(sekalci, molarji) z nedotaknjeno zunanjo površino sklenine, ki ni bila obdelana, odstranjena pri bolnikih, starih 17–30 let, iz zdravstvenih razlogov. Kot rezultat testiranja tehnike je bila izbrana optimalna kombinacija parametrov - Height, Mag Sin Phase - za AFM pregled trdih zobnih tkiv v polkontaktnem načinu. Predlagana in utemeljena so merila za morfometrijsko analizo preučevane površine (povprečna valovitost; povprečna hrapavost). Izdelani protokol je omogočil ugotavljanje strukturnih značilnosti površine človeške zobne sklenine na nanoravni v normalnih pogojih in se lahko uporablja (in vitro) za primerjavo ultrastrukture površine in njene morfometrije v različnih patoloških stanjih po izpostavljenosti mehanski, kemični in drugi dejavniki na površini emajla.

Vrstni red skeniranja AFM: 1.<...>T 146, št. 5. str. 52–56. 3. Belousov Yu. B.<...>T 88, št. 4, str. 39–42. 7. Mandra Yu. V., Ron G. I., Votyakov S. L.<...>T 4, št. 1 (13). str. 77–86. 14. Šumilovič B. R., Kunin D. A., Krasavin V. N.<...>T 20, št. 2, str. 330–334. 15. Bertassoni L., Habelitz S., Pugach M. et al.

37

Ali je mogoče videti atom z mikroskopom, ga ločiti od drugega atoma, spremljati uničenje ali nastanek kemične vezi in videti, kako se ena molekula spremeni v drugo? Da, če ne gre za preprost mikroskop, ampak za atomsko silo. In ne morete biti omejeni na opazovanje. Živimo v času, ko atomski mikroskop ni več samo okno v mikrosvet. Danes se ta instrument lahko uporablja za premikanje atomov, prekinitev kemičnih vezi, preučevanje natezne trdnosti posameznih molekul – in celo za preučevanje človeškega genoma.

Prvi delujoči model AFM je bil razmeroma preprost.<...>Tako v nekaterih publikacijah poročajo, da je mikroskopija z atomsko silo omogočila AFM in različne atome,<...>Leta 2013 so bili prvi primeri uporabe AFM za slikanje posameznih molekul do<...>Pokazal je, kako z uporabo AFM razlikovati atome, ki se med seboj razlikujejo veliko manj kot ogljik<...>skenirni tunelski (zgornja vrsta slik) in atomska sila (srednja vrsta slik) mikroskopi 3А m >

38

NEKATERI ZNANSTVENI IN TEHNOLOŠKI PROBLEMI PROJEKTIRANJA, USTVARJANJA IN DELOVANJA SISTEMOV MONITORINGA VODNIH TELES III. RAZVOJ INFORMACIJSKEGA SISTEMA ZA MONITORING OKOLJA VODNIH TELES [Elektronski vir] / Barenboim [et al.] // Voda: kemija in ekologija.- 2009 .- №10 .- Str. 1-9 .- Način dostopa: https:/ /stran/ efd/535257

Pomemben sestavni del sistemov spremljanja je njihova informacijska podpora (informacijski podsistem – IS). Tradicionalni pristop k organiziranju takšnih podsistemov je njihova uporaba za zbiranje in obdelavo analitičnih merilnih podatkov. Pravzaprav bi moral IS poleg te obvezne funkcije zagotoviti dostopnost in uporabo podatkov o virih onesnaževanja voda, celotnem poteku dela v zvezi z ekološkim stanjem opazovanega objekta, stanjem uporabljenih tehničnih sredstev, učinkovitosti. upravljanja na podlagi spremljanja itd. V predlaganem članku so obravnavana načela organizacije in delovanja tovrstnih IS.

stanje uporabljenih tehničnih sredstev, učinkovitost upravljanja na podlagi spremljanja itd.<...>Stepanovskaya, kandidatka tehničnih znanosti, višja raziskovalka, Inštitut za probleme vodenja. V.A.<...>Lestvica informacijsko-merilnega sistema AFM VO.<...>(človek, hidrobiota, delno kopenska biota, vključno s kmetijskimi rastlinami in živalmi, itd.)<...>Edmondson T. Praksa ekologije. O jezeru Washington in ne samo o njem. M.: Mir, 1998. 299 str. petnajst.

39

Članek opisuje metodo za obvladovanje ranljivosti pri skaliranju avtomatiziranega sistema upravljanja podjetja integrirane strukture, ki je bila razvita na podlagi identifikacije, analize in izračunavanja kvantitativne ocene ranljivosti. Ta metoda upošteva parametre procesa delovanja ACM podjetja integrirane strukture in napadnega procesa vsiljivca. Skrajšal bo čas za odkrivanje napada in čas za sprejemanje odločitve za lokalizacijo napada ter sprejel ukrepe za izboljšanje informacijskega varnostnega sistema ACM, s čimer se bo povečal splošni kazalnik varnosti ACM podjetja podjetja integrirana struktura.

V prispevku so zastavljene naslednje naloge: 1. Raziskati učinkovitost najbolj dokazanih trdnih sestavkov sulfocianirnega medija z namenom preučiti njihov učinek na povečanje obrabne odpornosti jekla in litega železa. 2. Raziskovanje odpornosti proti utekanju in obrabi jekla in litega železa, sulfocianiranega v trdnem mediju pri različnih pogojih in načinih trenja. 3. Metalografska študija strukture sulfocianirajočih plasti, pridobljenih z različnimi sestavami sulfocianirnega medija. 4. Študija sprememb kemične sestave sulfocianiranih vzorcev za določitev načina obdelave. 5. Preizkusi delovanja nekaterih delov, obnovljenih in utrjenih s sulfocianacijo v trdnem okolju. 6. Ekonomska analiza izvedljivosti utrjevanja obnovljenih delov pri popravilu traktorjev in kmetijskih strojev z metodo sulfocianidacije v trdnem mediju.

AKADEMIJA ZNANOSTI INŠTITUTA ZA MIKROBIOLOGIJO IN VIROLOGIJO UKRAINSKE SSR IMENU D.K. Zabolotny

Namen in naloga dela. Namen tega dela je bil ustvariti novo metodo za imunodiagnostiko fitovirusov, ki je zelo občutljiva, hkrati pa dokaj enostavna in dostopna za množične analize v proizvodnih pogojih.

2-4 krat bolj občutljiv kot AFM in 4-10 krat bolj občutljiv.<...>Opozoriti je treba, da je bila primerjava ACM in ABC testa izvedena med indeksacijo gomoljskega materiala (tj.<...>Tako se odpira možnost neposrednega testiranja gomoljnega materiala.<...>Tako test ABC omogoča pospešitev analize, saj QLD zahteva vsaj 30 minut, reakcija pa se upošteva v AFM<...>Biol, 1982, letnik 17, številka 2, stran 292-297. 4, A.S. * 924099 (ZSSR).

Predogled: NOVA METODA IMUNODIAGNOSTIKE FITOVIRUSA - VIROBAKTERIJSKA AGLUTINACIJA (ABV-TEST).pdf (0,0 Mb)

42

Sn2Nb2O7 kompozitni oksidni filmi so bili sintetizirani na monokristalnih silicijevih in kremenovih substratih. Vzorci so bili pridobljeni z magnetronskim nanašanjem niobija, čemur je sledila termična oksidacija in modifikacija niobijevega oksida NbO2 s kositrom s žarjenjem filmskega sistema Sn-NbO2 v vakuumu in v pretoku kisika pri T = 773 K. Koncentracijske porazdelitve komponent v film smo določili z metodo ROP, kar kaže na difuzijsko prodiranje kositra v niobijev oksidni film med vakuumskim žarjenjem. Z uporabo metod SEM in AFM je bilo ugotovljeno, da s povečanjem temperature žarjenja postanejo kristaliti bolj grobi z vedno gladko površino filma z vrednostjo hrapavosti ~ 10 nm. Film niobijevega oksida je optično bolj prozoren od filma po vakuumskem žarjenju sistema Sn-NbO2 in manj prozoren od kompleksnega oksidnega filma Sn2Nb2O7, ki ga dobimo pri naknadni termični oksidaciji. Določene so bile energije neposrednih prehodov: 4,02 eV za film NbO2 in 4,19 eV za film na osnovi niobijevega oksida Nb2O5 heksagonalne modifikacije in kompleksnega oksida sestave Sn2Nb2O7

niobijev oksid NbO2 s kositrom z žarjenjem filmskega sistema Sn-NbO2 v vakuumu in v pretoku kisika pri T<...>Predstavljene so AFM slike površine filma po vakuumskem žarjenju pri T = 773 K strukture Sn/Nb2O5/Si<...>AFM slika površine 2 × 2 μm2 sistema Sn-NbO2 po vakuumskem žarjenju pri T = 773 K: a - površina<...>AFM slika površine 2 × 2 μm2 sistema Sn-NbO2 po vakuumskem žarjenju pri T = 873 K: a - površina<...>Bityutskaya za meritve AFM in razpravo o rezultatih.

43

Predstavljeni so rezultati eksperimentalnih in teoretičnih študij vzorcev planarnih dvodimenzionalnih (2D) plazmoničnih struktur. Raziskani vzorci so bili 2D rešetka zlatih nanodelcev, nameščenih v tanki dielektrični plasti. Vzorce smo proučevali z atomsko silo mikroskopijo in optičnimi metodami. Interpretirani so absorpcijski pasovi, povezani z vzbujanjem različnih površinskih plazmonskih resonanc. Ugotovljeno je, da izbira medsebojne orientacije ravnine polarizacije in roba enote celice 2D rešetke določa spektralni položaj plazmonske resonance površine rešetke, povezane z obdobjem rešetke. Dokazano je, da je interakcija p- in s-polarizirane svetlobe z 2D rešetko nanodelcev opisana z dipol-dipolno interakcijo nanodelcev, potopljenih v medij z učinkovito prepustnostjo. Študija spektrov elipsometričnih parametrov je omogočila določitev amplitude in fazne anizotropije prenosa, ki sta posledica nepopolnosti 2D rešetke vzorcev.

Relevantnost in cilji. Preučevanje problema obvladljivosti kvantnih učinkov, povezanih z disipativno tunelsko dinamiko v nizkodimenzionalnih sistemih različne narave, je nujen problem sodobne fizike kondenzirane snovi. V zadnjih letih so se vse bolj aktivirale študije nadzorovanih tunelskih učinkov v sistemih polprevodniških kvantnih pik, pa tudi poskusi s skenirajočim tunelskim/atomsko silo mikroskopom pri preučevanju parametrov nizkodimenzionalnih struktur. Cilji tega dela so: eksperimentalna študija tunelskih tokovno-napetostnih značilnosti, pridobljenih z vizualizacijo lokalne gostote stanj v kvantnih pikah InAs/GaAs (001).

<...>Feigelman // Advances in Physical Sciences. - 1998. - T. 168, št. 2. - str. 113-116.<...>Semenov // Časopis za eksperimentalno in teoretično fiziko. - 1987. - T. 92, št. 3. - str. 955–967. trinajst.<...>Ovčinnikov // Mikroelektronika. - 1997. - T. 26, št. 3. -S. 163–170. 26. Efros, Al. L.<...>Efros // Fizika in tehnologija polprevodnikov. - 1982. - T. 16, št. 7. - P. 1209. Literatura 1. Imri Y.

45

Predstavljeni so rezultati termobarične obdelave diamantnih mikropraškov po modificiranju s silicijem, titanom in volframom. Po predhodnem žarjenju v zaščitni atmosferi so bili pridobljeni diamant-silicij, diamant-titan in diamant-volfram kompozitni diamantni mikropraški. Zaradi sintranja v pogojih visokih tlakov in temperatur modificiranih diamantnih mikropraškov nastanejo karbidi ognjevzdržnih spojin, ki prispevajo k sintranju diamantnih zrn.

z 102–104 SLIKOVANJE UREJENIH IN NEUREJENIH NANOKRISTALNIH STRUKTUR Z UPORABO AFM<...>Primerjajo se zmogljivosti superostrih sond za AFM in tradicionalne.<...>Mikroskop atomske sile (AFM) je močno orodje za analizo morfologije nanostruktur.<...>PRIMERJAVA AFM SOND Problem dekonvolucije AFM slik z relativno<...>T 83. št. 3. str. 7–14. 5. Ushakova E.V. et al. //Proc. SPIE. 2014. V. 9126. P. 912625. Sl. 2.

47

Rezultate meritev povprečne kvadratne deviacije profila hrapavosti (rms) površine CdZnTe substratov primerjamo s konfokalno mikroskopijo (CM), mikroskopijo atomske sile (AFM) in rentgensko reflektometrijo (RR). Ugotovljeno je bilo, da KM metoda daje velike vrednosti efektivnih vrednosti, metoda AFM zavzema vmesni položaj, metoda RR pa daje vrednosti, ki so za red manjše od drugih dveh metod. Pokazalo se je, da se efektivne vrednosti v CM pri uporabi različnih leč bistveno razlikujejo. Razpravljali možni razlogi nestrinjanje z dobljenimi rezultati.

rms) površine substratov CdZnTe s konfokalno mikroskopijo (CM), mikroskopijo z atomsko silo (AFM<...>Ugotovljeno je bilo, da KM metoda daje velike efektivne vrednosti, metoda AFM zavzema vmesni položaj, RR<...>naprave visoke ločljivosti, kot tudi njihova brezkontaktna merilna metoda (razen kontaktnega načina AFM<...>merjeno zaporedno na več osnovnih dolžinah, ki skupaj predstavljajo dolžino ocene, t.j.<...>1 KM 2 ACM 1 ACM 2 RR 16 14 12 10 8 6 4 2 0 rms, nm KM 1 – PL 2300 KM 2 – PL NEOX ACM 1 – Solver P47H

48

št. 2 [Novice visokošolskih zavodov. Elektronika, 2015]

Revija izpostavlja rezultate raziskovalnega dela na univerzah in raziskovalnih inštitutih, metodološke vidike poučevanja ob upoštevanju sodobnih zahtev in oblik izobraževanja, podaja informacije o znanstvenih konferencah. Posebne številke so oblikovane na tematski osnovi.

RAS, doktor tehničnih znanosti, prof. Uredniški odbor: Barkhotkin V.A., doktor tehničnih znanosti, prof.<...>., dr.

M.: PROMEDIA

Obravnavan je model 1D disipativnega tuneliranja za strukture kvantnih točk v kombiniranem sistemu AFM/STM v pogojih zunanjega električnega polja. Ugotovljeno je, da vpliv dveh lokalnih načinov matrike termostatskega medija na verjetnost 1D disipativnega tuneliranja vodi do pojava več neekvidistantnih vrhov v ustrezni odvisnosti od polja. Dobljena teoretična odvisnost se kvalitativno ujema z eksperimentalno tokovno-napetostno karakteristiko stika med sondo AFM in površino kvantne pike InAs.

Poleg semiklasičnega približka moramo domnevati, da je razpad kvazistacionaren, t.j. premer<...>Za poenostavitev bomo domnevali, da je ta interakcija dovolj majhna, tj. 2 0 1C   in 2 1 L C  <...>Demikhovski // Uspekhi fizicheskikh nauk. - 1968. - T. 96, št. 1. - str. 61–86. 2. Imri, J.<...>Ovčinnikov // Pisma JETP. - 1983. - T. 37, št. 7. - S. 322-325. 5. Larkin, A.I.<...>Feigelman // Advances in Physical Sciences. - 1998. - T. 168, št. 2. - str. 113-116.

50

Prikazana je možnost vgradnje (delne potopitve) nanodelcev solnega soli citrata zlata v površinske plasti steklenih polimerov različne narave in njihove naknadne rasti v mešani vodni raztopini, ki vsebuje kloroavrično kislino in hidroksilamin. Pridobljene so bile kvantitativne informacije o kinetiki procesa rasti in pokazalo se je, da je njegova omejevalna stopnja difuzija kovinskih ionov iz glavne mase raztopine na površino nanodelcev zlata.

Velikosti NP v njihovih enoslojnih ansamblih so bile določene z uporabo mikroskopa z atomsko silo (AFM) nanoskopa<...>Lomonosov) za pomoč pri preučevanju dvodimenzionalnih ansamblov zlatih nanodelcev po metodi AFM.<...>T 73. P. 123. 8. Terekhin V.V., Dementjeva O.V., Rudoy V.M. // Napredek v kemiji. 2011. T. 80.<...>T 67. P. 398. 23. Gowthaman N.S.K., John S.A. // RSC Adv. 2015. V. 5. str. 42369. 24.<...>T 75. P. 786. 27. Cao L., Tong L., Diao P., Chem. mater. 2004. V. 16. str. 3239. 28.

AVTOMATIZOVANE MOBILNE MERILNE POSTAJE

OJSC "Surgutneftegas" upravlja z naslednjimi vrstami premičnih merilnih enot:

ASMA-TP je zasnovan za meroslovno kontrolo merilnih instrumentov produktivnosti naftnih vrtin (AGZU “Sputnik”) in izdelavo visoko preciznih meritev dnevnih pretokov tekočine, nafte in vode z neposrednim merjenjem mase tekočine in volumna pripadajočega naftnega plina. Namestitev je sestavljena iz bloka s tehnološkimi in strojnimi predelki, ki se nahaja na dvoosnem avtomobilskem prikolicu.

Maso tekočine določimo s tehtanjem praznih in napolnjenih posod ter merjenjem časa akumulacije, količino pripadajočega plina izmerita dva plinometra Agat in membrana v kompletu z napravo Sapphire-22DD. Odvisno od vrednosti faktorja plina se lahko prostorninski pretok pridruženega plina izmeri s katerim koli od treh števcev ali z dvema ali tremi hkrati.

V prostoru za opremo je krmilna postaja, ki temelji na programirljivem krmilniku. Rezultat meritve se prikaže na prikazovalniku prenosnega računalnika, merilni protokol se natisne na tiskalniku.

Enota ASMA-T ima podobno napravo in je nameščena na šasiji vozila. OJSC "Surgutneftegas" uporablja enote ACMA-T-03-400, kjer:

03 - lokacija na šasiji avtomobila "Ural-4320-1920";

400 - največja produktivnost namestitve t / dan.

Za merjenje pretoka vrtin z visokim GOR se uporablja mobilni separator, v katerem se izvede predhodna separacija in meritev plina. Tekočina z vsebnostjo ostanka plina se dovaja v ASMA-TP (T) za merjenje v normalnem načinu.

Instalacija OZNA-KVANT-3 je tehnološko-instrumentalna enota, ki se nahaja na prikolici avtomobila. Načelo delovanja temelji na merjenju nivoja tekočine v kalibrirani posodi s pomočjo senzorja diferenčnega tlaka Sapphire-22DD in časa polnjenja.

Kontrolna postaja Sirius je nameščena v instrumentalni enoti, ki obdeluje informacije iz senzorjev. Rez vode se izračuna samodejno z izračunom.

VRTANJE NALJNIH IN PLINSKIH VRŠTIN

Vrtina je valjast rudnik z relativno majhnim premerom in veliko dolžino. V Uralmašu je bila zasnovana in zgrajena vrtalna naprava, ki lahko doseže globino 15.000 m.

Glavni procesi vrtanja so: 1) uničenje kamnine na dnu vrtine; 2) odstranitev uničene kamnine z dna na površino; 3) pritrditev nestabilnih sten vrtin.

Z mehanskimi metodami vrtanja se v kamninah ustvarjajo napetosti, ki presegajo njihovo natezno trdnost. Mehanske metode uničevanja kamnin s kamninsko rezalnim orodjem vključujejo: plitvo vibrovrtanje, rotacijsko, udarno-rotacijsko in udarno vrtanje. Vibro-vrtanje in vibro-potopitev nosilca tal v mehke kamnine se izvaja do globine 25 - 30 m. Kot vibratorji se uporabljajo površinski (mehanski) in vdolbini (hidro- in pnevmatski vibratorji).

Udarno rotacijsko vrtanje se uporablja v trdi kamnini. S pomočjo hidravličnih in pnevmatskih kladiv se na krono ali nastavek, ki se vrti z obremenitvijo, nanese do 1500 - 2000 utripov na minuto. Pnevmatska kladiva delujejo iz energije stisnjenega zraka, hidravlična kladiva - iz energije tekočega curka.

Udarno vrtanje se izvaja zaradi udarcev svedra, ki se spusti na dno določene višine. Za povečanje udarne sile je na nastavek pritrjena udarna palica. S pomočjo vrvne ključavnice se tolkalo po vsakem udarcu zavrti za določen kot. To vam omogoča, da udarite v nov del obraza. Zato se ta vrsta vrtanja imenuje udarno-rotacijsko in glede na to, kaj je udarno orodje spuščeno v vrtino, se imenuje udarna vrv ali udarna palica.

V nasprotju z udarnim paličnim vrtanjem se vrtanje udarnega kabla izvaja brez splakovanja, uničeno skalo v čelnem delu pa je treba po vsaki seriji udarcev odstraniti s posebnim orodjem - bailnikom. Po dviganju udarnega orodja se držalo spusti na vrv. Ob udarcu na dno ventil baillerja spusti uničeno skalo (mulj), ko se dvigne, pa se spusti v gnezdo in zatesni telo bailnika.

Rotacijsko vrtanje je lahko brez izpiranja in s splakovanjem ali pihanjem vrtine. Brez izpiranja se izvede vrtanje z vrtljivim polžem. Odvoz na površino uničene kamnine se izvaja z vijačnim stebrom, ki je transporter. Vijačni steber je sestavljen iz ločenih med seboj povezanih členov - vijakov, ki so cev z jeklenim trakom, ki je nanj privarjen v spiralno rebro. Vrtanje z vrtljivim polžem se uporablja v mehkih, nelepljivih kamninskih formacijah.

Počasno rotacijsko vrtanje se uporablja tudi pri vrtanju mehkih kamnin - z žlicami, tuljavami, vrtalnimi nosilci zemlje do majhne globine.

Rotacijsko vrtanje globokih vrtin se praviloma izvaja s splakovanjem dna vrtine ali s prezračevanjem s stisnjenim zrakom. Tekočina za splakovanje ne samo, da ohladi vrtalno orodje in očisti dno luknje iz odsekov, temveč tudi pritrdi stene vrtine pred zdrsom in vpijanjem vode. Če so kamnine nestabilne in glinena pogača ne zagotavlja pritrditve sten vodnjaka, se uporabljajo druge metode njihove fiksacije.

Vrtanje s splakovanjem ali pihanjem delimo glede na naravo pogona na vrtanje z motorji na površini, ko se vrtenje orodja za rezanje kamnin prenaša skozi vrtalno kolo, in vrtalne motorje. Vrtalni motor se nahaja neposredno nad orodjem za rezanje kamnin, vrtalne cevi pa se med postopkom vrtanja običajno ne vrtijo.

Spustni motorji so lahko hidravlični ali električni. Hidravlični vrtalni motorji se imenujejo turbo vrtalni stroji, električni vrtalni motorji pa električni vrtalni stroji. Prednost vrtinčnih motorjev je v tem, da se vsa moč motorja prenese na orodje za rezanje kamnin, pri vrtenju vrtalne kolone se ne porabi nobena energija.

Turbodrill je sestavljen iz vrtljivega in stacionarnega sistema. Rotacijski sistem je povezan z nastavkom in je sestavljen iz gredi, turbinskih rotorjev (rotorskih diskov). Fiksni sistem je sestavljen iz ohišja, vodilnih koles (statorskih diskov). Telo turbovrtala je s pomočjo adapterja pritrjeno na dno vrtalne kolone.

Pri turbovrtalniku se energija pretoka tekočine pretvori v mehansko energijo vrtenja gredi.

Električni vrtalnik je potopni elektromotor, nameščen na vrhu dolgega zaprtega valja, napolnjenega z oljem. Električna energija se napaja s površine preko kabla, položenega znotraj vrtalnih cevi. Konci kabla, vgrajeni v spoje orodja, se samodejno povežejo, ko so vrtalne cevi privijačene v niz.

Pri rotacijskem vrtanju se kamnina uniči s pomočjo rezalnih in abrazivnih orodij (nastavki za rezanje; picoburs; diamantni svedri; obročaste krone - diamantne, karbidne) ali drobilnih orodij (konusne svede).

Rotacijsko vrtanje delimo na vrtanje brez jedra, pri katerem se spodnja kamnina popolnoma uniči, in jedrno vrtanje (z vzorčenjem jedra), pri katerem se spodnja kamnina uniči vzdolž obroča, zaradi česar ostane osrednji del dna. nedotaknjena v obliki kamnitega stebra (jedra), iz katerega izhaja ime - jedrno vrtanje.

Glede na uporabljeno orodje za rezanje kamnin dobimo ploskev različnih konfiguracij - trdna, obročasta, stopničasta itd.

Pritrditev nestabilnih sten vodnjaka je dosežena:

1) ustvarjanje hidrostatičnega tlaka splakovalne tekočine (vode, glinene raztopine itd.), ki polni vrtino;

2) nastanek gostega glinenega kolača pri izpiranju vodnjaka z glino in drugimi raztopinami;

3) namestitev ohišja v vrtini;

4) z metodo elektrokemične fiksacije.