Instalacija ASMA t. Bušenje naftnih i gasnih bušotina
Za kontrolu razvoja polja potrebno je mjeriti protok nafte, vode i plina na svakoj bušotini. Osim toga, treba znati količinu mehaničkih nečistoća u proizvodnji bunara. Ovi podaci omogućavaju kontrolu načina rada bunara i polja u cjelini, što omogućava poduzimanje potrebnih mjera za otklanjanje mogućih odstupanja. Dakle, može doći do povećanja količine mehaničkih nečistoća u proizvodnji bušotine zbog uništenja zone dna. Stoga je potrebno ili promijeniti način rada ili osigurati zonu dna.
Instalacije za odvajanje i mjerenje često se koriste za mjerenje protoka. Kada se koriste za mjerenje količine svake komponente bušotine, prvo ih je potrebno odvojiti jedan od drugog, tj. potreban je proces razdvajanja. U praksi se koriste individualne i grupne separaciono-mjerne instalacije.
Pojedinačna instalacija za odvajanje i mjerenje služi samo jednom dobrom. Sastoji se od jednog gasnog separatora (merdevine), mernog rezervoara i cjevovoda. Proizvodnja bušotine teče kroz protočni vod u separator gasa, gde se gas odvaja od nafte, a zatim se nafta šalje u sabirni razvodnik ili merač na merenje. Plin ulazi u mrežu za prikupljanje plina. U mjernom spremniku, nakon taloženja, voda i mehaničke nečistoće se talože na dnu i periodično se uklanjaju kroz ispust. Količina (volumen) proizvodnje bunara mjeri se u metru. Nakon mjerenja, ulje se pumpom šalje u sabirni rezervoar (sa sistemom za sakupljanje pod pritiskom).
Količina gasa se meri posebnim uređajima i instrumentima na izlazu iz gasovoda posle gasnog separatora.
Grupna instalacija za odvajanje i mjerenje gravitacionog sistema (GSZU) opslužuje nekoliko bunara. Sastoji se od separatora gasa, brojila, razvodne baterije (češlja) i cjevovoda.
Proizvodi iz bunara (maseni protok, gas lift, pumpanje) šalju se u distributivnu bateriju. Kada se jedan bunar uključi za mjerenje, proizvodnja svih ostalih bunara se miješa i ulazi u sabirni rezervoar bez mjerenja.
Mjerenje se vrši slično mjerenju u pojedinačnoj separacijsko-mjernoj instalaciji. Proizvodi iz preostalih bunara koji ulaze u sabirni rezervoar šalju se uzastopno u gasni separator prve i druge faze, dok se gas može uzimati iz svake faze separacije. Ulje iz drugog stepena separatora ulazi u sabirni razvodnik.
U savremenim sistemima pod pritiskom za sakupljanje i transport bunarskih proizvoda koriste se automatizovane separacione i merne instalacije ASZGU (tipovi ZUG, Sputnik, AGZU itd.).
Proizvodi naftnih bušotina dovode se u mjernu instalaciju tipa Sputnjik, gdje se vrše periodična mjerenja zapremine tečnosti koju dovodi bušotina, utvrđuje procenat vode u tečnosti i količina slobodnog gasa. Projektovane su i koriste se instalacije tipa Sputnjik-A, Sputnjik-V, Sputnjik-B40 i Sputnjik-B40-24. Razmotrimo rad instalacije Sputnjik-B40 (slika 7.6).
Dizajniran je za automatsko prebacivanje bunara na mjerenje prema datom programu i automatsko mjerenje protoka bunara. Na Sputnjik-B40 je instaliran automatski merač vlage ulja, koji kontinuirano određuje procenat vode u protoku ulja; automatski koristeći turbinski mjerač protoka (okretna ploča) 15 Mjeri se količina slobodnog plina oslobođenog iz nafte u hidrociklonu. Turbinski merač protoka tečnosti TOP 1-50 u Sputnjiku-B40 je instaliran ispod nivoa tečnosti u procesnom rezervoaru hidrociklonskog separatora.
Koristeći Sputnjik-B40, kao i Sputnjik-B i Sputnjik-A, moguće je odvojeno meriti protoke navodnjenih i nenavodnjenih bunara. Da biste to učinili, postupite na sljedeći način. Ako se, na primjer, 2 bunara (vidi sliku 7.6) zalijevaju, a preostalih 12 bunara povezanih na Sputnjik isporučuje čisto ulje, tada se specijalni nepovratni ventili 1 ručno zatvaraju, a proizvodnja navodnjenih bunara duž bajpas linije kroz ventile 12 se šalje u sabirni razdjelnik 8. Proizvodnja bunara koji dovode čistu naftu šalje se u rezervoar višeprolaznog prekidača bunara PSM, iz kojeg ulazi u sabirni razdjelnik 6, a zatim u rezervoar bezvodne nafte 23.
Tečnost bilo kog bunara seta za merenje se preko rotacionog prekidača bunara 4 usmerava u hidrociklonski separator 13. Na izlazu gasa iz separatora je ugrađen regulator diferencijalnog pritiska 14 koji održava konstantnu razliku između separatora i merača protoka gasa. 15. Konstantni diferencijalni pritisak se prenosi pomoću kalemskih mehanizama 16 i 16 a , od kojih se konstantni diferencijal prenosi i na klipni ventil 19.
Količina tečnosti se meri iz bunara na sledeći način. Kada je plovak 17 merača nivoa u najnižem položaju, gornja vilica plovka mehanizma pritiska na gornju izbočinu kalema, usled čega se povećani pritisak iz regulatora 14 prenosi na desnu stranu klipa. ventil 19 i zatvara ga; dovod tečnosti prestaje i turbinski merač protoka 18 prestaje da radi. Od ovog trenutka nivo tečnosti u separatoru raste. Čim nivo tečnosti u separatoru dostigne najviši položaj, a donja vilica mehanizma plovka pritisne na izbočenje kalema 16a, povećani pritisak iz regulatora 14 deluje na levu stranu klipnog ventila 19 i otvara ga; počinje kretanje tečnosti u sistemu, a turbinski merač protoka 18 broji količinu tečnosti koja prolazi kroz njega.
Za određivanje procenta isečenosti nafte, na Sputnjiku je ugrađen vlagomer 20, kroz koji se propušta sva bušotina.
Razvijen je i Sputnjik-B40-24, koji se od Sputnjika-B40 razlikuje samo po broju povezanih bunara - na njega se mogu priključiti ne 14, već 24 bunara. Svi ostali podaci ovog Sputnjika su isti kao oni Sputnjika-B40.
Instalacija Sputnjik-V koristi volumetrijske merenje dovoda bušotine tečnosti. Daje preciznije rezultate od mjerenja pomoću turbinskog mjerača protoka ako ulje nema visok sadržaj voska. Ukoliko postoji značajan sadržaj parafina, smola i mehaničkih nečistoća, oni se odlažu u kalibrirani kontejner mjernog uređaja i smanjuju tačnost mjerenja.
Parametri instalacija tipa “Satelit” dati su u tabeli 7.1.
Tabela 7.1 Parametri instalacija tipa “Satelit”.
|
Opcije | ||||||
|
Broj povezanih bunara | ||||||
|
Radni pritisak, MPa | ||||||
|
Granice mjerenja tečnosti, (m/dan) | ||||||
|
Greška mjerenja za tečnost, % | ||||||
P 
Višeprolazni prekidač bušotine (PSM) je dizajniran za automatski ili ručni prijenos proizvodnje bunara na mjerni separator (slika 7.7).
Tehničke karakteristike prekidača PSM-1M na in
Radni pritisak, MPa 4
Prečnik cevi, mm.
Ulaz 70
Ukupno slobodan dan 150
Zamerny 70
Broj ulaznih cijevi 14
Maksimalna razlika pritiska između
mjerna cijev i zajednička šupljina, MPa 0,3
Napon napajanja senzora položaja, V 220
Verzija senzora položaja Protiv eksplozije Š1
Prekidač se sastoji od čeličnog tijela 1 sa izlaznim cijevima 2, poklopca 3 sa mjernom cijevi 4, rotacijske cijevi 13 sa pokretnim nosačem 15 i osovinom 7, klipnog pogona sa začepnim mehanizmom i senzora položaja. Pokretna kolica (vidi sliku 7.7 b) sastoji se od kućišta 21, kolica 18, valjaka 17 postavljenih na posebne osovine 22 i gumene zaptivke 19 u sendviču između kućišta 21 i nosača 18. Pokretni nosač se može kretati u rotacijskoj cijevi. Opruga 20 osigurava da je kolica pritisnuta uz tijelo. Na unutrašnjoj cilindričnoj površini tijela nalaze se dva paralelna prstenasta žljeba sa žljebovima nasuprot svake ulazne rupe. Valjci pokretne kolica kreću se duž ovih žljebova. Dubina žlijeba i udubljenja je odabrana na način da kada se valjci kreću duž žljeba između gumene brtve 19 i tijela prekidača, nastane zazor, a kada valjci uđu u udubljenja, brtva se pritisne na tijelo oprugom 20, osiguravajući nepropusnost mjernog kanala. Nepropusnost pokretnog spoja nosača i rotacione cijevi postiže se gumenim zaptivnim prstenom 16 (vidi sliku 7.7. A). Klipni pogon 10 sa začepnim mehanizmom služi za osiguranje automatskog prebacivanja dobro-
:u i sastoji se od kućišta od livenog gvožđa 6 postavljenog na poklopac prekidača, pogonskog cilindra sa klipom, opruge i zupčanika koji je integralan sa klipnjačom.
Unutar kućišta pogona, na osovini rotacione cijevi, nalazi se čegrtaljka 5 na ključu 12 i samostojeći zupčanik 11. Zupčanik je oprugom 9 pritisnut na čegrtaljku i stupa u interakciju sa pogonskom letvicom. Čegrtaljka 5 i zupčanik 11 imaju zakošene krajnje zube, što osigurava jednosmjerni zahvat kada se međusobno rotiraju. Kada se impuls pritiska iz hidrauličkog pogona dovede u šupljinu pogonskog cilindra, klip sa šipkom će se kretati i rotirati zupčanik, a sa njim i čegrtaljku.
osovina prekidača. Kada se pritisak ukloni, klip će istisnuti tečnost iz pogonskog cilindra. Zupčanik i zupčanik će se kretati u suprotnom smjeru od svog prvobitnog položaja.
rapovik sa osovinom se neće pomaknuti. Nepropusnost na spoju pogonskog cilindra i poklopca, kao i u pokretnom spoju cilindra i klipa, osigurana je gumenim zaptivnim prstenovima. Senzor položaja prekidača Ul I PSM služi za praćenje procesa prebacivanja, a softver vam omogućava daljinsko podešavanje željene bušotine na M mjere. Kućište pogona je zatvoreno poklopcem 5. Za popravku PSM-a koristi se izvlakač 14.
PSM prekidač radi na sljedeći način. Na signal) hidraulički pogon se uključuje sa vremenskog releja, a cilindar snage< реключателя подается жидкость под давлением. Жидкость перс м с щает поршень с рейкой, поворачивая через храповой механизм ПО воротный патрубок с подвижной кареткой, который останавливав i11 против отверстия в корпусе переключателя. В этот момент ролики западают в выточки, чем обеспечивается надежное уплотнение М(I ду корпусом и кареткой. Жидкость от скважины через подводят пи патрубок и окна в нем попадает в камеру крышки переключатели И через замерный патрубок в замерную линию.
Bunar možete spojiti za mjerenje ručno. Da biste to učinili, koristite posebnu ručku za okretanje osovine rotacijske cijevi! I instalirajte ga na potreban bunar. Položaj ogranka P0V0r01 određen je strelicom ugraviranom na čeonoj strani osovine. Brzina kretanja rotacione cijevi je mala, pa je stoga opterećenje pokretnih dijelova i njihovo habanje neznatno 1 a gumene brtve su također u povoljnim uvjetima.< ключателя - почти все они работают при малых перепадах давлении
Kada koristite prekidač, morate to imati na umu
u sklopu nosača, prečnici zaptivki su duž tela i u rotaciji. | cijevi su identične i jedinica je rasterećena. Međutim, sa jednostranim | Visok pritisak stvara silu savijanja u rotirajućoj cijevi, što otežava prebacivanje. Stoga, prijem ne bi trebalo dozvoliti! 11 padova pritiska u brtvi vagona iznad 0,5 MPa i iznad I V | U ovim uslovima više nije moguće izvršiti prebacivanje. U normalnim radnim uslovima, padovi pritiska u HI zaptivki na rubu prelaze 0,1 MPa.
IN poslednjih godina Mnoge kompanije, posebno kompanije za konverziju, obavljaju veliki posao u oblasti kreiranja i proizvodnje opreme za merenje protoka bušotina.
Na primjer, mobilna mjerna jedinica UZM (razvijena od strane IPF Sibnefteavtomatika) dizajnirana je za mjerenje, u automatskom i ručnom načinu rada, količine tekućine, nafte i plina proizvedene iz naftnih bušotina.
Rad instalacije zasniva se na hidrostatičkoj metodi mjerenja mase naftne bušotine, zasnovanoj na ovisnosti hidrostatskog tlaka stupca tekućine od gustine. Glavni element za implementaciju ove metode je senzor diferencijalnog pritiska, koji osigurava visoku pouzdanost instalacije, tačnost, a također pojednostavljuje metrološku podršku, jer nisu potrebna glomazna i energetski intenzivna postolja.
Jedna od prednosti mjerne instalacije je mogućnost izvođenja mjerenja i pri niskom i velikom protoku.
bunari.
Instalacija se sastoji od dva bloka (tehnološkog bloka, nadzornog i upravljačkog bloka), postavljenih na šasiju prikolice, što omogućava njeno transportovanje po polju i povezivanje sa bušotinama radi vršenja merenja. U jedinici za nadzor i upravljanje nalazi se kontrolna oprema i radno mjesto operatera. Blokovi se griju pomoću električnih grijača. Instalacija je certificirana od strane Gosgortekhnadzor vlasti Ruske Federacije kao mjerni instrument, certifikat br. 0000435. Specifikacije UZM:
Radni pritisak, MPa, ne više od 4,0
Raspon mjerenja tečnosti, t/dan 1-400
Smanjeni opseg mjerenja plina
normalnim uslovima, nm 3 /m 3 40-20 000
Granica dozvoljenog osnovnog relativna greška podešavanja tokom merenja, %, ne više:
Maseni protok tečnosti ± 2,5
Zapreminski protok gasa ± 5,0
Granica dozvoljene osnovne relativne greške instalacije pri proračunu masenog protoka ulja i vode 6,0
Osim mobilne jedinice, proizvodi se i stacionarna ultrazvučna jedinica koja ima slične tehničke karakteristike,
ali može raditi na grupi bunara, te je stoga instalacija dodatno opremljena uređajem za prebacivanje bunara ml Nifoldov.
Mjerači za mjerenje protoka bušotina tipa SKZh, koje je razvio NPO NTES (Tatarstan), postali su prilično rasprostranjeni u naftnim poljima.
SKZH brojači su dizajnirani za mjerenje masenog protoka i ukupne mase tvari pri konstantnom i promjenjivom protoku. SKZH brojači mjere protok u tonama dnevno, a ukupnu akumuliranu masu u kilogramima. Mjereni medij može biti tekućina, mješavina plina i tekućine, na primjer, koja dolazi iz naftnih bušotina, rastvora različitih supstanci, uključujući pulpe sa sitnim česticama, tečni gasovi. Prilikom mjerenja mase tekućine u mješavini plina i tekućine mjeračem I u većini slučajeva nije potrebno prethodno odvajanje na tekućinu i plin. Mjerači se ugrađuju na ušću proizvodne bušotine, na grupnoj mjernoj instalaciji, na jedinici za prikupljanje i pripremu ulja, u sistemima upravljanja i regulacije tehnološkim procesima. Mjerač se sastoji od komornog pretvarača protoka! (KPR) i jedinica za kalkulator mase BESKZH. CPR mjerača SKZH sastoji se od kućišta i, ovisno o standardnoj veličini, jednog ili dva mjerna bloka.
Mjerne jedinice su otporne na eksploziju< уровнем взрывозащиты «взрывонепроницаемая оболочка» и Moryi эксплуатироваться во взрывоопасных условиях. Он имеет норми руемые метрологические характеристики, его конструкция унифи цирована под все корпуса КПР, унифицирована под все корпуе.1 КПР, что позволяет с минимальными затратами производить замен \ измерительной части КПР в процессе проверки его метрологических характеристик или ремонта. Для измерения одновременно двух по токов жидкости в газожидкостной смеси рационально использован счетчик СКЖ, имеющий индекс модификации «Д». При этом в ОД ном из потоков допускается отсутствие газовой фазы.
Da bi mjerač radio, potrebno je imati slobodan plin u svom dovodu. Stoga je mjerač najpogodniji za mjerenje tvari koje sadrže prateći plin koji se može osloboditi u tijelu brojila.
Informacije o protoku tečnosti, akumuliranoj masi tečnosti koja prolazi kroz pretvarač protoka u komori, prisustvu vanrednih situacija tokom rada merača se obrađuju, akumuliraju i izlaze na displej ili na eksternu mrežu u jedinici računara mase. Kalkulatori imaju indikator za prikaz informacija ili uređaj za čitanje informacija koji vam omogućava da pročitate akumulirane informacije na kalkulatoru, a zatim ih pregledate na PC-u. Računar proizvodi standardizirani impulsni izlazni signal za prijenos informacija u telemetrijski sistem, a također ima RS-232 i RS-485 interfejs, što ga čini lakim za integraciju u bilo koji automatizovani sistem za nadzor i kontrolu. Verzije računara BESKZH-2M i BESKZH-2MS imaju arhivu istorije rada merača, po satu, do 7 dana duboko, i dnevno, do 3 meseca duboko. Glavna relativna greška u pretvaranju broja ulaznih impulsa u maseni broj za svaki kanal kalkulatora nije veća od ± 0,1%.
Brojila se proizvode u skladu sa TU 39-0147.585-010-92, upisana su u državni registar pod brojem 14189-94 i imaju sertifikat Gosstandarta RU.C.29065.A br. 7T22 i ruski patent. Tehničke karakteristike brojila SKZh prikazane su u tabeli 7.2.
Konstrukcija mjerača je otporna na eksploziju, sadržaj vodonik sulfida u mjerenoj tekućini pri radnom pritisku od 4 MPa nije veći od 0,02% zapremine.
Trenutno se u mnogim regijama zemlje koje proizvode naftu i plin koriste mobilne mjerne jedinice tipa ASMA. ASMA-TP instalacija je projektovana za metrološku kontrolu instrumenata za merenje produktivnosti naftnih bušotina (Sputnik AGZU) i visokoprecizna merenja dnevnih protoka tečnosti, nafte i vode direktnim merenjem tečne mase i zapremine pratećeg naftnog gasa. Instalacija se sastoji od bloka sa tehnološkim i hardverskim odjeljcima koji se nalaze na dvoosovinskoj prikolici automobila.
Tabela 7.2
Tehničke karakteristike SKZH
|
Opcije | |||||||
|
Raspon mjerenja protoka, t/dan: na prvom kanalu na drugom kanalu |
Do 120 Br |
Kuća Do 61 |
|||||
|
Maksimalni radni pritisak, MPa | |||||||
|
Dozvoljena vrijednost kinematičke viskoznosti tekućine, m 2 /s | |||||||
|
Dozvoljena granica promjene faktora gasa, | |||||||
|
Relativne greške brojila u mjernom opsegu, % ne više | |||||||
|
Napajanje |
AC 50 Hz 220 V |
||||||
|
Težina metra, kg | |||||||
Masa tečnosti se određuje vaganjem praznih i napunjenih kontejnera i merenjem vremena akumulacije, a količina pratećeg gasa se meri sa dva Agat gasomera i membranom u kompletu sa uređajem Sapphire-22DD. U zavisnosti od vrednosti faktora gasa, zapreminski protok pratećeg gasa može se meriti sa bilo kojim od tri metra, ili sa dva ili tri istovremeno.
Hardverski odeljak sadrži kontrolnu stanicu zasnovanu na programabilnom kontroleru. Rezultat merenja se prikazuje na displeju laptop računara, protokol merenja se štampa na štampaču.
ASMA-T instalacija ima sličan uređaj i nalazi se na šasiji automobila. U instalacijskom kodu upišite ASMA-T-03-400
03 - lokacija na šasiji vozila Ural-4320-1920; 400 - maksimalni protok bušotine izmjeren instalacijom,
Za mjerenje protoka bušotina s visokim faktorom plina koristi se mobilni separator u kojem se plin prethodno odvaja i mjeri. Tečnost sa ostatkom gasa se dovodi u ASMA-TP(T) punjač za merenje u normalnom režimu.
Princip rada instalacija tipa ASMA zasniva se na direktnom vaganju tečnosti (mešavine nafta-voda-gas) bušotine u navedenim jedinicama mase, nakon čega kontroler izračunava dnevni protok tečnosti, nafte i vode. Sadržaj vode se mjeri pomoću VSN-BOZNA mjerača vlage. Dnevna zapremina pratećeg gasa se meri gasomjerom tipa AGAT-1M, a rezultati merenja se dovode u normalne uslove u regulatoru.
Instalacije za mjerenje mase sastoje se od tehnoloških i opreme odjeljaka smještenih u blok kontejnerima, koji se za transportne ASMA-T instalacije montiraju na šasiju terenskog vozila, za stacionarne ASMA instalacije - na jednoj bazi.
Tehnološki odjeljak je izrađen u klasi B-1a, gdje je moguće formiranje eksplozivne smjese II A kategorije grupe TZ. Dizajn instrumenata u tehnološkom odeljku je suštinski siguran i otporan na eksploziju. Tehničke karakteristike ASMA instalacija prikazane su u tabeli 7.3.
Parametri mjerenog medija:
radni pritisak, MPa, ne više od 4,0
viskozitet, cSt, ne više od 500
zapreminski udio vode,%, ne više od 99
maseni udio sumpora,%, ne više od 2
maseni udio mehaničkih nečistoća, %, ne više od 0,05
greška u određivanju, %, ne više:
prosječni dnevni protok tekućine - 2,5
zapremina pratećeg gasa - 6,0
vodeni rez:
Tabela 7.4
Tehničke karakteristike ASMA instalacije
|
Modifikacija instalacije |
Mjerni opseg |
Broj bunara povezanih na instalaciju |
Ukupne dimenzije, mm, dosta |
Težina, kg, |
|||
|
Po tečnosti | |||||||
|
NO-8,10,14-180MP | |||||||
|
MO-400-MZPK-4, 6, 8, 10, 12 |
4; 6; 8; 10; 12 | ||||||
napomene:
PC - prisustvo preklopnih ventila
MP - prisustvo višesmjernog prekidača
MZPK - prisustvo modula zapornih i uklopnih ventila.
JSC "Surgutneftegas" upravlja pokretnim mjernim jedinicama.
Pokretna instalacija za mjerenje mase “ASMA-T-03-400-300” je dizajnirana da odredi dnevne brzine protoka tečnosti, ulja i vode mjerenjem mase tečnosti (smeša ulje-voda-gas) i zapremine pridruženih gas iz naftnih bušotina.
Predmet primjene instalacija su naftna i plinska polja.
Instalacija se sastoji od tehnoloških odjeljaka i odjeljaka opreme smještenih u blok kontejneru, koji je montiran na šasiju terenskog vozila sa zračnim razmakom između odjeljaka od najmanje 50 mm.
Medij koji se mjeri - tečnost (mješavina ulje-voda-gas):
Radni pritisak do 4,0 MPa
Temperatura od minus 10 do plus 50°C;
Viskoznost do 500 cSt;
Brzina korozije, ne veća od 0,2 mm/god.
Klimatski dizajn jedinice je UHL1, ali za rad na temperaturi okoline od minus 43 do plus 50°C i relativnoj vlažnosti od 98% pri temperaturi od 15°C.
specifikacije:
Protok bunara spojenog na instalaciju:
Po tečnosti, t/dan od 0,1 do 400
Prema gasu koji se oslobađa u radnim uslovima, smanjen na
normalni uslovi, m 3 /dan do 300.000
Relativna greška u mjerenju mase tečnosti
(mešavina gas-tečnost), ne više, % 2,0
Relativna greška u određivanju dnevnog prosjeka
protok tečnosti, ne više od, % 2.5
Relativna greška u određivanju pridruženog volumena
naftni gas doveden u normalne uslove, ne više od 5,0
Relativna greška u određivanju sadržaja vlage ulja u podopsegovima:
a) od 0 do 60% (emulzija voda u ulju), % ±2,5
b) preko 60 do 100% - ±4,0%.
Broj bunara povezanih na instalaciju, 1
Prečnici nazivnih prolaza ulaznih i izlaznih cijevi, m 50
Gubitak pritiska pri maksimalnom protoku tečnosti, ne više, MPa 0,02
Napon, V 380 / 220
Frekvencija, ne više, Hz 50 ± 1
Instalirana snaga, ne više, kVA 20
Ukupne dimenzije, ne više od, mm 9860h2500h3960
Težina, ne više, kg 16850
Slika 1 – Pokretna instalacija za mjerenje mase
ASMA-T-03-400-300:
1 – rukohvat do stepenica; 2 – vijčani oslonac; 3 – drenažni rezervoar; 4 – cipela; 5 – kutija za vijčane nosače; 6 – kutija za uzemljenje; 7 – cevovodna kutija za priključak.
Slika 2 – Instalacija za merenje proizvoda Sputnjik-A
Prostorije AGZU pripadaju klasi opasnosti B-1a. Klasa opasnosti
utvrđeno iz referentne knjige klasifikatora i primijenjeno u prostorijama AGZU.
Takođe, tabla ispred ulaza u AGZU treba da označava vreme
ventilacija, prezime, ime, patronim osoba odgovornih za ispravno i protivpožarno stanje - svi ovi podaci moraju biti obojeni svijetlom bojom na vidnom mjestu u prostorijama AGZU.
Instalacija razvodne prostorije mora biti udaljena najmanje 12 m od mjerno-rasklopne instalacije. Prije ulaska u AGZU, morate uključiti ventilator na 5 - 10 minuta.
Tokom dužeg boravka unutar instalacije, pri izvođenju radova sa prisilnim izlivanjem ulja, ventilator mora raditi neprekidno.
U nedostatku struje, ventilacija instalacije se osigurava otvaranjem oba vrata.
Na mjernim rasklopnim instalacijama crvenom bojom ispisani su sljedeći natpisi: „ZAPALJIV“, „UKLJUČI VENTILACIJU
Unutar AGZU-a moraju biti obojani brojevi bunara spojenih na instalaciju, mora postojati dnevnik operatera u koji se upisuju nakon mjerenja. Mora postojati dijagram povezivanja posude pod pritiskom i izvodi iz uputstava za siguran rad i sigurnost od požara.
Rukovalac proizvodnje nafte i gasa u toku rada mora da poštuje zahteve ovog uputstva, pravila zaštite od požara i lične higijene, kao i proizvodnu kulturu u radnim prostorima koji su mu povereni.
TEHNIČKE KARAKTERISTIKE NAMENA I UREĐAJ AGZU
Automatizovana grupna instalacija „SPUTNIK“ AM-40-10-400 ili AM-40-14-400 je projektovana za merenje periodičnih promena količine tečnosti proizvedene iz naftnih bušotina i za naknadno određivanje protoka bušotine.
Instalacija prati rad bunara na osnovu prisustva dovoda tečnosti i odvojenog prikupljanja zalivene i nezalivene nafte.
ZAHTJEVI SIGURNOSTI PRILIKOM IZVOĐENJA POSLOVA
Prije ulaska u prostoriju AGZU radi mjerenja, operater mora uključiti ventilaciju ili prirodno ventilirati prostoriju 15-20 minuta.
Tabela 2 - Osnovni tehnički podaci
| Maksimalni protok jedne mjerne bušotine | t/dan | |
| Granica dozvoljene relativne greške u operativnom merenju količine tečnosti, | % | dosta + 6,0 |
| Broj povezanih bunara po mjerenju | PC. | 10 - 14 |
| Radni pritisak | kg/cm 2, | ne više od 40 |
| Temperatura radnog okruženja | o C | +5 o S - +70 |
| Napajanje za pneumatska kola: | ||
| pritisak gasa | kg/cm 2 | ne više od 40 |
| pad tlaka između mjernih separatora i zajedničkog razdjelnika | kg/cm 2 | 0,3 – 1,2 |
| Napajanje električnih kola | vrsta struje | varijabla |
| voltaža | 380 / 220 V | |
| frekvencija | Hz | 50+1 |
| Potrošnja energije | kW, | ne više od 10 |
| Temperatura okoline | o C | +50 o C |
| Projektovanje mjernih i sklopnih instalacijskih uređaja | dokaz eksplozije | |
| Sobna klasa mjerne i sklopne instalacije | B – 1a | |
| Panel dizajn prostorija | običan |
UREĐAJ I RAD INSTALACIJE
Shema instalacije radi na sljedeći način:
Razdjelnici bunara su spojeni na razvodne cijevi mjerne i sklopne instalacije preko nepovratnih ventila.
Proizvodnja bušotine ulazi u višeprolazni prekidač PSM bunara. Iz prekidača (PSM) bunara se šalje u glavu hidrociklona mjernog separatora, gdje se vrši primarno odvajanje gasa od tečnosti. Ovo je neophodno za preciznije merenje zapreminskog protoka bunara.
Proizvodnja iz preostalih bunara ulazi u zajednički cevovod sa otvorenim ventilom.
Količina tečnosti koja se gasom istisne iz separatora meri se brojačem TOP – 1 – 50.
Uređaj za kontrolu protoka u separatoru za doziranje osigurava cilindrični prolaz, tj. duž punog poprečnog presjeka cijevi za tekućinu, kroz mjerač TOP – 1 – 50 pri konstantnoj brzini, što omogućava mjerenje u širokom rasponu protoka bunara sa malom greškom.
Brojač TOP – 1 – 50 generiše impulse do kontrolne i displejne jedinice nakon što 50 metara tečnosti prođe kroz brojač. Pored toga, brojač ima vagu sa pokazivačem i mehanički integrator.
Naizmjenično prebacivanje bunara na prekidač PSM vrši se pomoću ventila.
Instalacija može raditi na tri načina:
1. Kroz ručno kontrolirani mjerni separator.
2. Kroz automatski kontrolirani mjerni separator.
3. Bypass rad.
Vrijeme mjerenja se postavlja u zavisnosti od specifičnih uslova protoka bušotine, metoda proizvodnje i stanja razvoja polja. U svakom pojedinačnom slučaju se dogovara sa inženjersko-tehničkim osobljem proizvodnog odjela.
Brzina protoka se izračunava pomoću formule:
Q = 1440 --------- KU (1)
Q – dnevni protok, t/dan. ;
N1 – očitavanje brojila na početku mjerenja, m 3
H2 – očitavanje brojila na kraju mjerenja, m 3
T1-T2 – vrijeme mjerenja, min
K – faktor korekcije brojila
U – specifična težina ulja, t/dan.
Prilikom prebacivanja bunara na rad obilaznice:
Otvorite ventile 1. reda;
Zatvorite ventile 1. reda, ugradite kočiju sa ručkom za ručnu kontrolu između dva prtljažnika;
Oslobodite pritisak.
|
RAZVIJEN |
Federalno državno jedinstveno preduzeće Državni naučni metrološki centar Sveruski istraživački institut za merenje protoka (FSUE SSMC VNIIR) |
|
IZVOĐAČI: |
Nemirov M.S. - Kandidat tehničkih nauka, Silkina T.G. |
|
RAZVIJEN |
Ufa inženjerski i metrološki centar MOJSC "Nefteavtomatika" |
|
IZVOĐAČI: |
Nasibullin A.R., Fatkullin A.A. |
|
RAZVIJEN |
Međuregionalno otvoreno akcionarsko društvo MOJSC "Nefteavtomatika" |
|
IZVOĐAČI: |
Mihailov S., Halitov A.S. |
|
ODOBRENO |
|
|
REGISTROVAN |
|
|
PREDSTAVLJENO PRVI PUT |
Datum uvođenja 2003-03-01
Ova preporuka se odnosi na instalaciju za mjerenje mase ASMA (u daljem tekstu instalacija), stacionarnu ili prenosivu, projektovanu za mjerenje prosječnih dnevnih protoka tečnosti, nafte i vode i protoka pratećeg gasa naftnih bušotina, i uspostavlja metodologija za početnu i periodičnu provjeru instalacije.
Intervalidacijski interval: ne više od jedne godine.
1. Operacije verifikacije
Kada obavljate verifikaciju, izvršite operacije navedene u tabeli 1.
Tabela 1
2. Sredstva verifikacije
2.1. Prilikom izvođenja verifikacije koriste se alati za verifikaciju navedeni u Tabeli 2.
2.2. Merila koja se koriste tokom verifikacije moraju biti verifikovana od strane Državne metrološke službe i moraju imati važeće sertifikate o verifikaciji ili verifikacione pečate.
2.3. Dozvoljena je upotreba drugih sličnih verifikacionih sredstava koja obezbeđuju određivanje metroloških karakteristika instalacije sa potrebnom tačnošću.
3. Sigurnosni i ekološki zahtjevi
3.1. Prilikom izvođenja mjerenja pridržavati se zahtjeva definisanih sljedećim dokumentima:
- „Pravila zaštite od požara za rad preduzeća Državnog komiteta za naftu i gas SSSR-a“;
Sigurnosni propisi za popravke i elektromehaničke radove, odobreni i uzimajući u obzir specifične uslove specifičnih naftnih polja;
- “Pravila za tehnički rad potrošačkih električnih instalacija” (PTE);
|
Alati za verifikaciju i njihove metrološke karakteristike i regulatorni dokumenti |
Količina |
Koristi se za određivanje greške mjerenja |
Bilješka |
|||||
|
Mase tečnosti |
Protok fluida |
Potrošnja pratećeg gasa |
||||||
|
sa turbinskim mjeračima i dijafragmama |
sa vortex brojačima |
|||||||
|
Težina KGO-IU-20, težine 20 kg, dozvoljene granice odstupanja: ± 1 g, GOST 7328-82 |
||||||||
|
Komplet utega KG-2-5, težine 5 kg, dozvoljene granice odstupanja: ± 1 g, GOST 7328-82 |
||||||||
|
Meteorološki termometar, opseg mjerenja (0 - 100) °C, GOST 112-78 |
||||||||
|
Aspiracijski psihrometar, TU 25.1607.054 |
||||||||
|
Aneroidni barometar tipa BAMM-1, TU 25-04-1838 |
||||||||
|
Pretvarač protoka sa dozvoljenim osnovnim granicama greške: ± 0,5% i opsegom merenja (2 - 16) |
Uključeno hidraulično postolje |
|||||||
|
Standardni mjerni rezervoar 2. kategorije prema GOST 8.400-80 kapaciteta 1000 dm 3 sa granicama dozvoljene osnovne greške: ± 0,1% |
||||||||
|
Hidrometar tipa AMV-1, GOST 18481-81, granice dozvoljene apsolutne greške: ± 1,0 kg/m 3 |
||||||||
|
Manometar, klasa tačnosti 1,5, GOST 2405-88 |
||||||||
|
Termometar za tečnost tipa A sa mernim opsegom (0 - 50) °C i vrednošću podele od 0,1 °C, GOST 28498-90 |
||||||||
|
Boce 1. klase, cilindri, GOST 1770-74 |
||||||||
|
Generator niskofrekventnih signala G3-102 sa frekvencijskim opsegom (20 - 20000) Hz, GOST 22261-94 |
||||||||
|
DC napajanje B5-30 sa nestabilnošću: ± 0,01%, TU 3.233.220 |
||||||||
|
Magnet za otpornost R4831, klasa tačnosti 0,02, TU 25-04.296 |
||||||||
|
Univerzalni voltmetar V7-16 sa mjernim opsegom (0 - 1000) V, TU 2.710.002 |
||||||||
|
Elektronski brojač frekvencije 43-33 sa opsegom mjerenih frekvencija od 10 Hz do 10 MHz, E32.721.092.TU |
||||||||
|
Referentni otporni kalem P331 sa nominalnim otporom od 100 Ohma, klasa tačnosti 0,01, TU 25-04.3368-78E |
||||||||
|
Elektronska štoperica sa dozvoljenim granicama apsolutne greške: ± 1 s |
||||||||
4. Uslovi verifikacije
4.1. Instalacija je verifikovana u skladu sa GOST 8.395-80 pod sledećim uslovima:
|
Temperatura okoline, °C |
|
|
Temperatura tečnosti, °C |
|
|
Radni pritisak na postolju, kg/cm 2 |
|
|
Promena temperature tečnosti u instalaciji tokom punjenja merne posude, ne više od, °C |
|
|
Promjena potrošnje tečnosti pri punjenju mjerne posude, ne više od, % |
|
|
Relativna vlažnost, % |
od 30 do 80; |
|
Atmosferski pritisak, kPa |
od 84 do 106; |
|
Frekvencija AC napajanja, Hz |
|
|
Napon napajanja uređaja, V |
|
|
Nedostatak vibracija, udara, magnetnog polja (osim zemljinog). |
5. Priprema za verifikaciju
5.1. Provjerite dostupnost važećih potvrda o verifikaciji mjernih instrumenata ili otisaka verifikacionih oznaka.
5.2. Za prijenosnu opciju ugradnje, provjerite položaj ugradnje pomoću viska i, ako je potrebno, izravnajte ga pomoću vijčanih nosača.
5.3. Provjera dostupnosti jednake veličine dijametralni razmak između površina nosača i vodilice mjernog spremnika i, ako je potrebno, izvršiti njegovo poravnanje u skladu s operativnom dokumentacijom (u daljnjem tekstu - ED) instalacije.
5.4. Prije utvrđivanja greške mjerenja protoka tekućine (tokom inicijalne provjere), izvršite sljedeće operacije:
Povežite instalaciju na ispitni sto (u daljem tekstu: postolje) prema šemi verifikacije u skladu sa slikom A.1 Dodatka A;
Provjerite nepropusnost sistema koji se sastoji od postolja, instalacija i priključnih cjevovoda. Da biste to učinili, podesite najveći protok prema pretvaraču protoka postolja, uključite kontrolnu stanicu „Cascade” (u daljem tekstu: kontrolna stanica), uključenu u instalacijski komplet, i pumpu za postolje, i izvršite na najmanje dva ciklusa mjerenja pomoću kontrolne stanice (u ručnom načinu rada). Nisu dozvoljene kapi ili curenje tečnosti kroz uljne zaptivke, prirubnice, navojne i zavarene spojeve kada se posmatra 5 minuta. Isključite stalnu pumpu i ispraznite mjernu posudu do minimalnog nivoa pomoću instalacijske pumpe;
Unesite broj mjernih ciklusa (k = 10) koristeći program konzole operatera kontrolne stanice (u daljem tekstu - PPO);
Za stacionarnu instalaciju, ispravan rad prekidača u rupi provjerava se prema njegovom ED.
5.5. Prije utvrđivanja greške mjerenja protoka pratećeg plina, spojite instalaciju na postolje (za početnu verifikaciju) ili na bunar (za periodičnu verifikaciju), podesite broj ciklusa (k = 10) i zavisno od toga koji mjerni instrumenti se koriste u na instalaciji za mjerenje protoka pratećeg plina izvršite sljedeće radnje:
5.5.1. Za instalaciju opremljenu restriktivnim uređajima (dijafragmama), kada je napajanje kontrolne stanice isključeno, izlazi pretvarača diferencijalnog tlaka, tlaka i temperature plina se isključuju i na ulaze stanice se povezuje set mjernih instrumenata u skladu sa sa slikom A.2 Dodatka A.
5.5.2. Za instalaciju opremljenu turbinskim pretvaračima protoka (u daljnjem tekstu TFC), izlazi TFC-a, pretvarača tlaka i temperature se isključuju kada se napajanje kontrolne stanice isključi i skup mjernih instrumenata se poveže na ulaze stanice. prema slici A.2.
5.5.3. Za instalaciju opremljenu vrtložnim mjeračima plina (u daljnjem tekstu SVG), izlazi senzora protoka plina (u daljnjem tekstu DRG) se isključuju kada se isključi napajanje kontrolne stanice i poveže set mjernih instrumenata na ulaze kontrolne stanice u skladu sa slikom A.3 Dodatka A.
5.6. Prije određivanja greške mjerenja sadržaja vode, spojiti instalaciju na postolje (za početnu verifikaciju) ili na bunar (za periodičnu verifikaciju), podesiti broj ciklusa (k = 10), isključiti izlaze merača vlage sirove nafte pretvarač (u daljem tekstu VCH) kada je napajanje kontrolne stanice isključeno, te na ulaze stanice povezati set mjernih instrumenata prema slici A.3.
5.7. Pripremiti mjerne instrumente za rad u skladu sa ED.
5.8. Upravljačka stanica je uključena, softver se pokreće prema uputstvu za upotrebu koje je uključeno u ED instalacioni komplet, a mjerni instrumenti se napajaju.
5.9. Provjerite ispravnost koeficijenata i konstanti unesenih u softver prema priručniku za rukovaoca.
6. Provođenje verifikacije
6.1. Vizuelni pregled
Prilikom eksternog pregleda obavljaju se sljedeće radnje:
Utvrditi usklađenost kompletnosti i oznaka instalacije sa tehničkom dokumentacijom;
Provjerite instalacijske jedinice na mehanička oštećenja površina, kršenje integriteta zaštitnih premaza i druge nedostatke.
6.2. Testiranje
6.2.1. Provjerite osjetljivost sistema vaganja na instalaciji sa tarom u režimu „Kalibracija“, podešenom pomoću softvera, na sljedeći način:
6.2.1.1. Stavite tegove težine 3,0 kg na kontejner i zabilježite prosječnu vrijednost bruto mase (M Bg), koju utvrđuje PPO;
6.2.1.2. Uklonite uteg i zabilježite vrijednost tare mase (M Tg);
6.2.1.3. Provjerite ispunjenost uslova:
m = M Bg - M Tg? jedanaest)
gdje je M Bg bruto masa kada postoji teret na kontejneru, kg;
M Tg - masa tare kada nema tereta na kontejneru, kg;
m je masa tečnosti simulirana skupom utega, kg.
6.2.1.4. Ponoviti radnje prema 6.2.1.1 - 6.2.1.3 najmanje četiri puta;
6.2.1.5. Ako uslov (1) nije ispunjen u dva od pet slučajeva, otkriva se i otklanja uzrok nedostatka osjetljivosti.
6.2.1.6. Stavite utege težine 60 kg na kontejner i ponovite radnje prema 6.2.1.1 - 6.2.1.5.
6.2.2. Prilikom testiranja instalacije, prije utvrđivanja greške u mjerenju protoka tekućine na postolju, izvršite sljedeće radnje:
Postavite protok vode jednak (30 ± 5)% maksimalnog protoka za instalaciju;
Prebacite instalaciju u režim merenja protoka tečnosti;
Izvršite najmanje sedam ciklusa mjerenja kako biste stabilizirali temperaturu vode;
Proverite da li je indikacija protoka tečnosti ispravna.
6.2.3. Prilikom ispitivanja instalacije, prije utvrđivanja greške mjerenja zapremine pratećeg sadržaja plina i vode, izvršite sljedeće radnje:
Provjerite je li softver ispravno učitan;
Signali diferencijalnog pritiska, pritiska, temperature gasa, TPR, SVG i VSN pretvarača, simuliranih pomoću strujnog setera i generatora, dovode se na ulaze kontrolne stanice, prema slikama A.2, A.3, i prolazom signali se provjeravaju upoređivanjem trenutnih vrijednosti i broja impulsa koje kontrolna stanica izmjeri sa navedenim vrijednostima.
6.3. Određivanje greške mjerenja mase tekućine
Prilikom utvrđivanja greške u merenju mase tečnosti, relativna greška merenja mase tečnosti se utvrđuje u režimu „Kalibracija“, specificiranom pomoću softvera. Instalacija je povezana na hidraulično postolje (za početnu provjeru) ili na bunar (za periodičnu verifikaciju).
Određivanje greške mjerenja mase tekućine zasniva se na upoređivanju vrijednosti mase izmjerenih instalacijom:
Sa poznatom vrijednošću mase standardnih utega;
Sa vrijednošću mase tečnosti koja je ulivena u posudu, određena posredno pomoću mjernog štapa i hidrometra.
Da biste odredili grešku mjerenja tečne mase, izvršite sljedeće operacije navedene u tabeli 3.
Tabela 3
|
Tokom inicijalne verifikacije |
Tokom periodične verifikacije |
|
6.3.1. Ispraznite mjernu posudu pomoću pumpe. |
|
|
6.3.2. Tegovi težine 60 kg se ugrađuju ili okače na kontejner. |
|
|
6.3.3. Zapisuje se prosječna bruto masa (M B) iz PPO protokola. |
|
|
6.3.4. Izvadite utege iz kontejnera i zabilježite prosječnu vrijednost tare mase (M T). |
|
|
6.3.5. Ponovite operacije prema 6.3.2 - 6.3.4 najmanje četiri puta. |
|
|
6.3.6. Uključite stalnu pumpu i napunite posudu vodom do zadate vrijednosti za maksimalnu masu unesenu pomoću PPO: (M max = M T + 300) kg. |
6.3.6. Napunite mjernu posudu uljem od najmanje 200 kg. |
|
6.3.7. Tara masa se bilježi korištenjem PPO u načinu “Kalibracija”. |
6.3.7. obavljati operacije prema 6.3.2 - 6.3.4. |
|
6.3.8. Porcija vode zapremine 100 dm 3 sipa se u mernu čašu iz posude, bruto masa se beleži pomoću PPO i gustina vode (? in) se određuje hidrometrom. |
6.3.8. Ispustite 100 kg ulja iz posude pomoću pumpe. |
|
6.3.9. Bilježe se prosječne vrijednosti bruto mase i mase tare 1 (M B i M T). |
6.3.9. Izvršite operacije prema 6.3.2 - 6.3.4. |
|
6.3.10. U mjernu čašu uzastopno sipajte još dvije porcije vode od 100 dm 3, bilježeći za svaku porciju prosječne vrijednosti težine posude, bruto težine i gustine vode. |
6.3.10. Ispraznite mjernu posudu pomoću pumpe. |
|
6.3.11. Ponovite operacije prema 6.3.6 - 6.3.10 najmanje četiri puta. |
|
1 Prilikom ispuštanja vode iz kontejnera, na PPO monitoru se u režimu „Kalibracija“ pojavljuje protokol za bruto težinu i težinu tare, ali se u lijevoj koloni (tara težina) upisuje početna vrijednost mase, au desnoj koloni ( bruto težina) vrijednost mase dobijena nakon cijeđenja . Stoga se u protokolu verifikacije manja vrijednost (dobijena nakon cijeđenja) upisuje u kolonu u kojoj je težina posude, a veća vrijednost (prije ispuštanja) u mjernoj posudi upisuje se u kolonu bruto mase.
6.4. Određivanje greške mjerenja protoka tekućine
Određivanje greške u mjerenju protoka tekućine instalacijom vrši se na hidrauličnom postolju upoređivanjem rezultata mjerenja protoka tekućine instalacijom i pretvaračem protoka (u daljem tekstu PR).
Protok vode se podešava regulatorom protoka ili kontrolnim ventilom. U ovom slučaju, brzine protoka, m 3 / h, određuju se indirektno pomoću očitavanja frekvencijskog mjerača ili brojača impulsa i elektronske štoperice indirektno koristeći formulu
(2)
gdje je K PR faktor impulsa PR-a, preuzet iz njegovog certifikata, imp/m 3 ;
N - broj impulsa prema brojaču impulsa tokom vremena punjenja, puls.
f PR - frekvencija PR izlaznog signala, Hz
T gotovina - vrijeme punjenja pomoću elektronske štoperice, min
Početni signal za brojač impulsa i elektronsku štopericu je signal koji generira kontrolna stanica za fiksiranje tare (pokretanje postavke “minimalne težine”) i početak odbrojavanja vremena punjenja.
Zaustavljanje brojanja impulsa i elektronske štoperice vrši se signalom za fiksiranje bruto mase (aktivacija postavke „maksimalna masa“), koji takođe generiše signal za zaustavljanje odbrojavanja vremena utovara.
Da biste utvrdili grešku u mjerenju protoka tekućine, izvršite sljedeće operacije:
6.4.1. Pomoću softvera unesite vrijednost zabilježene mase tekućine prema prvom redu tabele 4 (za odgovarajući raspon mjerenja protoka tekućine od strane instalacije).
6.4.2. Instalacija se pokreće u režimu merenja protoka tečnosti pri prvom protoku iz tabele 4.
Tabela 4
|
Raspon mjerenja protoka fluida, t/dan |
Podesite protok tečnosti |
Navedena masa tečnosti, kg |
Vrijeme punjenja od min. do max. podešavanja težine |
|||
6.4.3. Prilikom punjenja posude bilježe se najmanje tri frekvencijske vrijednosti sa PR-om, a nakon punjenja posude bilježi se broj impulsa i vrijeme punjenja.
6.4.4. Ciklus mjerenja se ponavlja automatski, a nakon svakog punjenja izvode se operacije iz 6.4.3.
6.4.5. Na kraju određenog broja mjernih ciklusa, vrijednosti masenog protoka mjerene instalacijom za sve cikluse se bilježe iz PPO protokola.
6.4.6. Izvršite operacije prema 6.4.1 - 6.4.5 sa vrijednostima mase i protoka tekućine prema drugom i trećem redu Tabele 4 (za odgovarajući raspon mjerenja protoka tekućine od strane instalacije).
6.5. Određivanje greške merenja pratećeg protoka gasa i sadržaja vode
Određivanje greške merenja pratećeg protoka gasa i (ili) sadržaja vode vrši se simulacijom signala protoka, pritiska, temperature gasa, pretvarača sadržaja vode i poređenjem vrednosti protoka gasa, svedenog na normalne uslove, i sadržaja vode izračunata od strane kontrolne stanice sa izračunatim vrijednostima. Za organizaciju ciklusa mjerenja, instalacija je povezana na postolje (za početnu verifikaciju) ili na naftnu bušotinu (za periodičnu verifikaciju). Prilikom inicijalne verifikacije moguće je kombinovati određivanje greške merenja protoka pratećeg gasa i (ili) sadržaja vode sa određivanjem greške merenja protoka tečnosti prema 6.4.
Vrijednosti frekvencija i strujnih signala navedene pri određivanju greške mjerenja pratećeg protoka plina i sadržaja vode date su u tabeli 5.
Tabela 5
|
Broj reda i |
Simulirane količine |
|||||
|
Temperatura |
Pritisak |
Pad pritiska na dijafragmi |
Potrošnja plina prema TPR |
Potrošnja plina prema DRG |
||
Da biste odredili grešku mjerenja povezanog protoka plina i/ili sadržaja vode, izvršite operacije navedene u tabeli 6.
Tabela 6
|
Tokom inicijalne verifikacije |
Tokom periodične verifikacije |
|
6.5.1. Kada je stanica isključena, podesite frekvenciju i vrijednosti struje iz prvog reda tabele 5 na generatoru i strujnim podesivačima: |
|
|
Za ugradnju sa dijafragmom - I w, I D P, I P, I t; |
|
|
Za ugradnju sa TPR ili sa SVG - I w, I P, I t; f TPR ili f DRG |
|
|
6.5.2. Instalacija se pokreće u režimu merenja protoka tečnosti pri prvom protoku iz tabele 5. |
6.5.2. Instalacija spojena na naftnu bušotinu pokreće se u režimu mjerenja protoka nafte. |
|
6.5.3. Prekidači se zatvaraju u skladu sa slikama A.2 ili A.3 i pomoću softvera prelaze u režim merenja ulaznih veličina i parametara protoka. |
|
|
6.5.4. Na kraju mjernog ciklusa snimaju se vrijednosti frekvencije i struje koje je izmjerila kontrolna stanica. |
|
|
6.5.5. Ciklus mjerenja se ponavlja automatski i nakon svakog ciklusa mjerenja izvode se operacije iz 6.5.4. |
|
|
6.5.6. Na kraju zadatog broja mjernih ciklusa, vrijednosti potrošnje gasa (V) t/dan, svedene na normalne uslove, i sadržaja vode (W) % zapremine se bilježe prema PPO protokolima. |
|
|
6.5.7. Izvršite operacije prema 6.5.1 - 6.5.6, redom, da odredite grešku mjerenja protoka plina i/ili sadržaja vode uzastopno na drugoj i trećoj vrijednosti protoka plina i/ili sadržaja vode iz Tabele 5. |
|
7. Obrada rezultata mjerenja
7.1. Proračun greške mjerenja tečne mase
7.1.1. Izračunajte masu tečnosti u jth dimenzija kod i-tog punjenja kontejnera 1 prema formuli
(3)
gdje je vrijednost bruto mase, kg;
Vrijednost tare, kg.
1 Serija ponovljenih j-x mjerenja uzima se kao i-e opterećenje kontejnera, kada je kontejner pod istim opterećenjem.
7.1.2. Izračunajte relativnu grešku mjerenja mase tečnosti, % u j-toj dimenziji sa i-tim opterećenjem posude koristeći formulu
(4)
gdje je vrijednost mase utega, uzeta iz potvrde o ovjeravanju utega, ili masa vode, određena posredno pomoću mjernog štapa i hidrometra, kg.
7.1.3. Analizirati rezultate izračunavanja relativnih grešaka za svako punjenje kontejnera u skladu sa Dodatkom D.
7.1.4. Sistematska greška u mjerenju mase tečnosti pri svakom punjenju izračunava se pomoću formule (D.1) Dodatka D.
7.1.5. Izračunajte procjenu standardne devijacije rezultata mjerenja za svako opterećenje koristeći formulu
(5)
gdje je k broj mjerenja za svako punjenje kontejnera.
7.1.6. Provjerite usklađenost sa uvjetom svaki put kada se kontejner puni koristeći formulu
s i m? 0,25, (6)
7.1.7. Odredite relativnu grešku u mjerenju mase tekućine pri svakom punjenju koristeći formulu
gde je t 0,95 Studentov koeficijent sa verovatnoćom poverenja od P = 0,95, određen prema tabeli D.2 Dodatka D u zavisnosti od broja merenja za svaki teret kontejnera;
Sistematska greška u merenju mase tečnosti pri i-tom punjenju kontejnera, izračunata prema 7.1.4, %.
7.1.8. Relativna greška u merenju mase tečnosti, izračunata po formuli (7), mora biti u okviru dozvoljene relativne greške merenja mase tečnosti navedene u ED instalacije.
7.1.9. Ako uvjet 7.1.8 nije ispunjen, tada se uvodi korekcija prilagođavanjem faktora konverzije mase u skladu s Dodatkom B.
7.1.10. Nakon unosa novog faktora konverzije mase, prosječne vrijednosti tekuće mase se ponovo izračunavaju za svako mjerenje pomoću formule
(8)
gdje je korigirana vrijednost faktora konverzije mase.
7.1.11. Izvršite proračune koristeći formule (3), (4), zamjenjujući vrijednostima neto mase izračunate pomoću formule (8), i upišite ove vrijednosti u tabelu B.1 Dodatka B.
7.1.12. Provjerite ispunjenost uvjeta 7.1.8.
7.1.13. Ispunjenost uslova 7.1.6, 7.1.8 smatra se pozitivnim rezultatom verifikacije za određivanje greške u merenju tečne mase instalacije.
7.2. Proračun greške mjerenja protoka fluida
7.2.1. Odrediti maseni protok izmjeren PR u j-tom mjernom ciklusu pri i-ta vrijednost protok fluida prema tabeli 4, prema formuli
(9)
gdje je srednja vrijednost zapreminskog protoka vode, izračunata po formuli (2), m 3 /h;
Gustina vode, mjerena hidrometrom, kg/m3.
7.2.2. Izračunajte relativnu grešku (%) u j-tom ciklusu merenja na i-toj vrednosti protoka tečnosti prema formuli
(10)
gdje je maseni protok vode izmjeren instalacijom, t/dan.
7.2.3. Analizirati rezultate izračunavanja relativnih grešaka za svaku datu vrijednost protoka tekućine prema Dodatku D.
7.2.4. Sistematska greška u mjerenju brzine protoka tečnosti pri svakoj vrijednosti protoka izračunava se korištenjem formule (D.1) Dodatka D.
7.2.5. Izračunajte procjenu standardne devijacije rezultata mjerenja za svaku brzinu protoka koristeći formulu (5), zamjenjujući vrijednosti relativnih grešaka za protok tekućine izračunate pomoću formula (10) i (D.1).
7.2.6. Provjerite usklađenost sa uvjetom za svaku vrijednost protoka tekućine koristeći formulu
s i Q ? 0.4, (11)
gdje je s i Q procjena standardne devijacije rezultata mjerenja na i-toj vrijednosti protoka tečnosti, %.
7.2.7. Odredite relativnu grešku u mjerenju mase tekućine za svako punjenje posude primjenom formule (7), zamjenjujući vrijednosti relativne greške u mjerenju protoka tekućine i procjenjujući standardnu devijaciju izračunatu u 7.2.4 i 7.2.5.
7.2.8. Relativna greška u merenju protoka tečnosti instalacije pri svakoj vrednosti protoka tečnosti mora biti unutar dozvoljene relativne greške u merenju brzine protoka tečnosti navedene u ED instalacije.
7.2.9. Ispunjenost uslova 7.2.6, 7.2.8 smatra se pozitivnim rezultatima verifikacije za određivanje greške u merenju protoka tečnosti instalacije.
7.3. Proračun mjerne greške protoka pratećeg plina
7.3.1. Izračunate brzine protoka gasa određuju se pomoću formula u Dodatku D.
7.3.2. Relativna greška u određivanju odgovarajućeg protoka gasa od strane kontrolne stanice izračunava se pri simulaciji izlaznih signala senzora protoka gasa u j-tom mernom ciklusu za i-ti red Tabela 5 prema formuli
(12)
gdje je vrijednost protoka gasa svedena na normalne uslove, koju odredi kontrolna stanica pri simulaciji izlaznih signala senzora protoka gasa, m 3 /dan;
Vrijednost potrošnje plina izračunata prema formulama u Prilogu D, m 3 /dan.
7.3.3. Analizirajte rezultate izračunavanja relativnih grešaka za svaki red tabele 5 prema Dodatku D.
7.3.4. Izračunajte koristeći formulu (D.1) Dodatka D sistematsku grešku u određivanju stope protoka povezanog gasa od strane kontrolne stanice za svaku vrijednost stope protoka povezanog gasa.
7.3.5. Izračunajte relativnu grešku u mjerenju pridruženog protoka plina po instalaciji koristeći formulu
gdje je maksimalna vrijednost sistematske greške u određivanju protoka pratećeg plina kontrolnom stanicom, odabrana od vrijednosti izračunatih prema 7.3.4, %;
Granica dozvoljene relativne greške pretvarača protoka gasa koji se koristi u instalaciji, preuzeta iz njegovog sertifikata o kalibraciji, %;
Granice dozvoljenih relativnih grešaka pretvarača pritiska i temperature, preuzete iz njihovih verifikacionih sertifikata, %.
7.3.6. Relativna greška u mjerenju protoka pratećeg gasa instalacije, izračunata po formuli (13), mora biti u granicama dozvoljene relativne greške u mjerenju protoka pratećeg gasa navedene u ED instalacije.
7.3.7. Pozitivni rezultati verifikacije za utvrđivanje greške merenja protoka pratećeg gasa instalacije smatraju se ispunjenjem uslova 7.3.6.
7.4. Izračunavanje nesigurnosti mjerenja sadržaja vode
7.4.1. Odredite izračunate vrijednosti sadržaja vode (volumenski udjeli, %) u j-tom mjernom ciklusu za i-ti red tabele 5 koristeći formulu
(14)
gdje je K w faktor konverzije za sadržaj vode;
Trenutne vrijednosti dostavljene na ulaz kontrolne stanice, mA.
7.4.2. Izračunajte relativnu grešku u određivanju sadržaja vode kontrolnom stanicom pri simulaciji izlaznih signala vlagomjera u j-tom ciklusu mjerenja za i-ti red tabele 5 koristeći formulu
(15)
gdje je vrijednost volumnog udjela vode koju odredi kontrolna stanica, % zapremine.
7.4.3. Analizirajte rezultate izračunavanja relativnih grešaka za svaki red tabele 5 prema Dodatku D.
7.4.4. Sistematska greška u određivanju sadržaja vode od strane kontrolne stanice za svaku vrijednost sadržaja vode izračunava se pomoću formule (D.1) Dodatka D.
7.4.5. Izračunajte relativnu grešku u mjerenju sadržaja vode instalacijom koristeći formulu
(16)
gdje je maksimalna vrijednost sistematske greške u određivanju sadržaja vode kontrolnom stanicom, odabrana od vrijednosti izračunatih prema 7.4.4, %;
VSN je granica dozvoljene relativne greške pri mjerenju sadržaja vode vlagomjerom, preuzeta iz njegovog kalibracijskog certifikata, %.
7.4.6. Relativna greška mjerenja sadržaja vode instalacijom mora biti unutar dozvoljene relativne greške mjerenja sadržaja vode navedene u ED instalacije.
7.4.7. Ispunjenje uslova 7.4.6 smatra se pozitivnim rezultatima verifikacije za određivanje greške mjerenja sadržaja vode od strane instalacije.
8. Registracija rezultata verifikacije
8.1. Rezultati utvrđivanja mjernih grešaka dokumentuju se u protokolima prema obrascima datim u Prilogu B, koji su sastavni dio potvrde o verifikaciji instalacije. Jedan primjerak protokola za utvrđivanje greške izmjerenih količina instalacijom, osiguran ličnim potpisom i otiskom ličnog pečata verifikatora, prilaže se uvjerenju o verifikaciji kao obavezni prilozi uz njega.
8.2. Ako su rezultati verifikacije pozitivni u određivanju grešaka merenja mase tečnosti, protoka tečnosti, protoka pratećeg gasa i sadržaja vode, izdaje se uverenje o verifikaciji instalacije na obrascu datom u PR 50.2.006. Istovremeno, na prednjoj strani sertifikata piše da je ASMA instalacija, na osnovu rezultata verifikacije, prepoznata kao prikladna i odobrena za upotrebu za merenje mase tečnosti, protoka tečnosti, protoka pratećeg gasa i vode. sadržaja, a na poleđini sertifikata upisane su vrednosti koeficijenta konverzije mase.
8.3. Ako su rezultati verifikacije pozitivni za određivanje grešaka merenja mase tečnosti, protoka tečnosti, a rezultati verifikacije negativni za određivanje grešaka merenja protoka pratećeg gasa i sadržaja vode, izdaje se uverenje o verifikaciji instalacije u obrazac dat u PR 50.2.006. Istovremeno, na prednjoj strani sertifikata piše da je ASMA instalacija, na osnovu rezultata verifikacije, prepoznata kao prikladna i odobrena za upotrebu za merenje mase tečnosti i protoka tečnosti, a na poleđini sertifikata bilježe se vrijednosti koeficijenta konverzije mase.
8.4. Ako su rezultati verifikacije negativni da bi se utvrdila greška mjerenja mase ili protoka tekućine, potvrda o verifikaciji se ne izdaje, a instalacija se proglašava nepodobnom za upotrebu. U tom slučaju, markice se gase i izdaje se obavijest o nepodobnosti sa navođenjem glavnih razloga u obrascu datom u PR 50.2.006.
Dodatak A
Šeme verifikacije ASMA instalacije
Verifikaciona šema za određivanje greške u merenju protoka tečnosti pomoću ASMA instalacije
1 - rezervoar za skladištenje; 2 - pumpa; 3 - pretvarač protoka; 4 - filter; 5 - mlazni ispravljač; 6 - 9 - ventili;
10 - nepovratni ventil; 11, 12 - manometri; 13 - termometar; 14 - senzor magnetne indukcije; 15 - brojač impulsa;
16 - sekundarni uređaj referentnog pretvarača protoka; 17 - elektronska štoperica * ili brojač impulsa;
18 - mjerač frekvencije; 19 - generator; 20 - mjerni štap; S1 - prekidač *
Slika A.1
* Ako se u verifikacionom krugu koristi elektronska štoperica, tada se generator 19 i prekidač S1 ne koriste.
ograničavajućih uređaja i turbinskih pretvarača protoka
1 - napajanje; 2 - 5 - spremišta otpora; 6 - voltmetar; 7 - 10 - standardni otporni namotaji;
11 - generator; 12 - mjerač frekvencije; S1 - S5 - prekidači
Slika A.2
Verifikaciona šema za određivanje grešaka merenja protoka povezanog gasa i
sadržaj vode putem ASMA instalacije, čiji su gasovodi opremljeni
SVG vrtložni plinomjeri
1 - napajanje; 2 - 4 otpornika; 5 - voltmetar; 6 - 8 - standardni otporni namotaji;
9 - generator; 10 - mjerač frekvencije; S1 - S4 - prekidači
Slika A.3
Dodatak B
Protokoli za određivanje grešaka mjerenja korištenjem ASMA instalacije
|
PROTOKOL br. Vrsta instalacije ___________________________ Upravitelj broj _______________________ Vlasnik ________________________________________________________________ Mjesto verifikacije ________________________________________________________________ Granice dozvoljene greške u merenju mase tečnosti, %: ______________ Tabela B.1 - Rezultati određivanja greške mjerenja tečne mase
* U kolonu 1 upišite koeficijent konverzije mase prije verifikacije i novi prilagođeni. ** U kolonu 7 upišite masu referentnih utega postavljenih direktno na posudu, ili masu vode izmjerenu pomoću mjernog štapa. |
||||||||||||||||||||||||||||||
Zaključak ________________________________________________________________
Pozicije, potpisi itd. O. prezimena lica, _____________________________________
oni koji su izvršili verifikaciju ___________________________________________________
Datum verifikacije “_____” _____________________
Zaključak _______________________________________________________________
Pozicije, potpisi itd. O. prezimena lica, _____________________________________
oni koji su izvršili verifikaciju ___________________________________________________
Datum verifikacije “_____” _______________________
* Kolone 5, 6, 7 se popunjavaju kada se simulira pretvarač protoka gasa sa restrikcionim uređajem, TPR i SVG, respektivno.
|
PROTOKOL br. Vrsta instalacije ___________________________ Upravitelj broj ____________________ Vlasnik ________________________________________________________________ Mjesto verifikacije _______________________________________________________________ Granice dozvoljene relativne greške vlagomera, % ______________ Tabela B.4 – Rezultati određivanja greške u mjerenju sadržaja vode Ako U? h, tada se sumnjivi rezultat isključuje iz uzorka kao abnormalan. Nije dozvoljeno više od jednog abnormalnog rezultata od pet do šest mjerenja i ne više od dva od jedanaest. U suprotnom, verifikacija se zaustavlja. Studentovi koeficijenti za vjerovatnoću povjerenja P = 0,95(D.1) DP ij = K DP · (I ij DP - 4), R ij = K P · (I ij P - 4), t ij = K t · (I ij t - 4), gdje su DP ij, P ij, t ij simulirane vrijednosti, respektivno, pada tlaka (kgf/m2), tlaka (kgf/cm2) i temperature (°C) preko dijafragme u i-ta tačka opseg mjerenja protoka gasa u j-tom ciklusu; I ij DP , I ij P , I ij t - izmjerene trenutne vrijednosti, respektivno, za pad pritiska, pritisak i temperaturu u i-toj tački opsega mjerenja protoka gasa u j-tom mjernom ciklusu, mA; K DP , K P , K t - koeficijenti konverzije pada pritiska, pritiska i temperature; a, e, k t, d 20 - konstante dijafragme (koeficijent protoka, koeficijent ekspanzije, faktor korekcije za termičko širenje, prečnik rupe); g, R VPmax , ? vg - konstante za gas (relativna vlažnost gasa, najveći mogući pritisak vodene pare u vlažnom gasu, gustina vlažnog gasa); P B - barometarski pritisak, kg/cm 2 ; K - koeficijent kompresije gasa, |
(IN 1)
(AT 2)
(D.2)rezultate pretraživanja
Pronađeni rezultati: 310061 (0.74 sec)
Besplatan pristup
Ograničen pristup
Potvrđuje se obnavljanje licence
1
Osobine eksploatacije ležišta nafte i gasnog kondenzata određene su geološkim uslovima nastanka i fizička svojstva rezervoarske tečnosti
<...>Faktor gasa – količina proizvedenog gasa (u standardnim m3) ekstrahovanog zajedno sa 1 tonom nafte, doneta<...> <...>Qk = Qn+k – Qn – proizvodnja kondenzata, t; Qg.r. = 10 –3 · r · Qn – proizvodnja rastvorenog gasa, hiljada m3;<...>
2
IZRADA ALGORITMA ZA DISTRIBUCIJU KOMPONENTNIH-KOMPONENTNIH TEČNIH UGLJOVOKODNIKA I PROIZVODNJE GASA NA OBRADU TERENSKIH IZVJEŠTAJA NA BUŠINAMA [Elektronski izvor] / Solyanov, Mavletdinov, Zajcev // Geologija i razvoj plina br. 10 .- Str. 59- 63 .- Način pristupa: https://site/efd/441809
Relevantnost razvoja algoritma za komponentno razdvajanje proizvodnje povezana je sa potrebom da se pravilno obračuna vađenje rezervi nafte, kondenzata, slobodnog i otopljenog gasa. Posljedica pravilnog obračuna odabira ugljovodonika je razumno planiranje proizvodnje na osnovu prognoze i mogućnosti lokalizacije rezervi u cilju povećanja faktora iskorištenja nafte. Algoritam koji su kreirali stručnjaci KogalymNIPIneft programiran je i testiran u postrojenju BP91 na Severnom Gubkinskom polju. Na osnovu rezultata proračuna prikazana je distribucija proizvedenih proizvoda po komponentama, uz isticanje ciljanih bušotina za koje su zabilježene fizički neprihvatljive ekstrakcije plina.
<...>Za veću pouzdanost, algoritam sadrži uslove 2 (Rs > Rsasma-t) i 3 (Rsasma-t > Rsinit.), u<...>koji koristi vrijednost GF izmjerenu na ROM-u "ASMA-T" (Rsasma-t).<...>n i i: Q l – proizvodnja tečnosti, t Q L U V – proizvodnja tečne tečnosti, t Q g – proizvodnja p u p<...>Blok 3 (izračunato) 1 .
3
br. 11 [Geologija, geofizika i razvoj naftnih i plinskih polja, 2016.]
<...> <...>Podaci o faktorima gasa se prilagođavaju mjesečno na osnovu najnovijih mjerenja pomoću ASMA-T instalacije<...>i razvoj naftnih i plinskih polja, 11/2016 RAZVOJ NAFTNIH I GASNIH POLJA ASMA-T<...>Pokretne jedinice za mjerenje mase "ASMA-T -03-400-300". 9.
Pregled: Geologija, geofizika i razvoj naftnih i gasnih polja br. 11 2016.pdf (1.0 Mb)4
br. 10 [Geologija, geofizika i razvoj naftnih i plinskih polja, 2014.]
Metode za sveobuhvatnu procjenu naftnog i gasnog potencijala teritorija, proračun rezervi; pitanja procjene uticaja geoloških i fizičkih faktora na pokazatelje razvoja polja.
Mamyashev T.V., Ananchenko A.S., Grotskova T.P.<...>Strukturno-tektonska interpretacija rezultata dinamičke analize<...>Stepen povjerenja u trend izvora pijeska Sl. 6.<...>indikatori po dinamičkom nivou); – početni faktor gasa; – faktor gasa prema mjerenjima ROM-a "ASMA-T"<...>koji koristi vrijednost GF izmjerenu na ROM-u "ASMA-T" (Rsasma-t).
Pregled: Geologija, geofizika i razvoj naftnih i gasnih polja br. 10 2014.pdf (0,8 Mb)5
Leukemija mastocita - leukemijska sistemska mastocitoza kao manifestacija sistemske mastocitoze karakteriše se proliferacijom i akumulacijom nezrelih mastocita u koštanoj srži i drugim unutrašnjim organima. Najveće poteškoće postoje u diferencijalnoj dijagnozi leukemične sistemske mastocitoze i mijelomastocitne leukemije. Uprkos objavljenim dijagnostičkim kriterijumima dostupnim u oba slučaja, neka terminološka pitanja ostaju otvorena. O ovom pitanju raspravljala je Grupa za konsenzus za mastocitozu 2011. i 2013. godine. (Grupa konsenzusa EU/SAD i evropski Mreža kompetencija o mastocitozi – ECNM). Predloženo je da se dijagnoza mijelomastocitne leukemije kao mijeloidnog tumora sa velikim brojem mastocita smatra validnom u nedostatku kriterija potrebnih za dijagnozu mastocitoze. Osim toga, preporučena je podjela leukemijske sistemske mastocitoze na akutnu i kroničnu na osnovu prisutnosti ili odsustva kožnih manifestacija. Primarni oblik leukemije mastocita mora se razlikovati od sekundarnog oblika, koji se u pravilu razvija u pozadini uspostavljene agresivne sistemske mastocitoze ili sarkoma mastocita. Neminovnost stadijuma preleukemije je naglašena za leukemijsku sistemsku mastocitozu, koja često debituje kao agresivna sistemska mastocitoza sa brzom progresijom i pojavom 5 do 19% mastocita u brisevima koštane srži. Ovo stanje se preporučuje nazvati agresivnom sistemskom mastocitozom sa transformacijom u leukemiju mastocita. Proširivanje trenutne klasifikacije SZO tako da uključuje različite varijante leukemije mastocita optimiziraće odabir pacijenata za klinička ispitivanja.
odnosno AFM sa transformacijom u LTK (ASM -t).<...>Prekursor klonskog mijeloida MML Originalni članak DOI 10.18821/0234-5730-2016-61-2-110-112 T<...>Atipično, tip I +/+/+ Atipično, tip II + + +/+/-/+ Metakromatske blastne ćelije + + -/+ -/+ T<...>specifičnih parametara, posebno ako postoji sumnja u pogledu diferencijalne dijagnoze razvoja AFM-t<...>L I T E R A T U R A 1. Melikyan A.L., Subortseva I.N., Goryacheva S.R., Kolosheinova T.I.
6
U članku se razmatraju problemi koji nastaju pri razvoju programa ispitivanja postrojenja za separaciju, uzrokovani posebnostima postavljanja indikatora i parametara njihove namjene.
dana 0,1…400 10 Stacionarne instalacije za merenje mase za naftne bušotine "ASMA" (28685/1) Protok<...>dana 0,1...400 11 Pokretne jedinice za mjerenje mase "ASMA-T -0,3-400-300" (39712-08) Raspon<...>propusni kapacitet) sirove nafte (mješavina vode i nafte) ("OZNA-Impuls"); – brzina protoka bušotine ("ASMA<...>- mješavina sirove nafte i vode ("ASMA-T 03-400-300").<...>mjerenja zapreminskog protoka pratećeg naftnog gasa, svedenog na normalne uslove, m3/dan (IU "ASMA-T
7
MODELIRANJE INDIKATORA RADA BUŠOTINE U UVJETIMA POJAVE TEHNOGENOG PLINSKOG KAPA U DNO OBJE ZONE FORMACIJE [Elektronski izvor] / Kordik [et al.] // Geologija, geofizika i razvoj naftnih i plinskih polja 2017. - 20. - Br. 9. - Str. 65-69 .- Način pristupa: https://site/efd/644705
U radu su prikazani rezultati hidrodinamičkih proračuna indikatora rada bušotine pod uslovom opadanja pritiska u dnu bušotine (Pzab.) ispod pritiska zasićenja naftom gasom (Psat.) i kao posledica toga oslobađanja slobodnog gasa u dnu bušotine. zona formiranja (BZZ). Vrijednost faktora naftnog plina (Gf) je modelirana uzimajući u obzir promjene u režimu rada bušotine. Zahvaljujući „lokalnoj ćelijskoj preradi“ modela (LGR funkcija), određen je radijus zone otplinjavanja nafte u zoni ležišta u zavisnosti od dinamike pritiska na dnu bušotine, trendova promena viskoziteta i gustine. nafte u ležišnim uslovima, utvrđena je zasićenost ležišta naftom i gasom
m3; u atmosferskim uslovima – 0,848 t/m3; – gustina vode u atmosferskim uslovima – 1,019 t/m3; – sadržaj gasa<...>nafta – 56,43 m3/t, odnosno 47,84 m3/m3; – dinamički viskozitet nafte u uslovima ležišta – 1.151 mPa<...>Mjerenja faktora gasa, obavljena pomoću ASMA-T instalacije, na referentnom fondu bušotina objekta BS10<...>odgovara podacima dobijenim iz rezultata terenskih mjerenja izvršenih korištenjem ASMA-T instalacije<...>Oktobar 2014. do danas Protok tečnosti, t/dan ↓ Postepeno smanjenje od 17…18 do 10 Povećanje
8
br. 1-2 [Industrija i sigurnost, 2011]
“Industrija i sigurnost” je službena štampana publikacija u kojoj su glavne teme svakog broja službene informacije, propisi i komentari na njih na temu industrijske sigurnosti. Časopis objavljuje detaljne informacije o tehničkim inovacijama i stručnim istraživanjima koja pomažu u izgradnji procesa industrijske sigurnosti i zaštite rada u proizvodnji. Publika publikacije: menadžeri preduzeća, zaposleni u Rostechnadzoru, tehnički stručnjaci, šefovi odjela, stručnjaci iz službi za industrijsku sigurnost i zaštitu rada, državni službenici, obrazovne i stručne organizacije.
nesreća u 2009. iznosila je 35 hiljada rubalja. 5. juna 2010. posada za ispitivanje bušotine pomoću ASMA-T instalacije<...>Naftaši su uzemljili ASMA-T instalaciju na izvorište i priključili struju na kontrolnu stanicu<...>, ugradio anti-roll uređaje ispod točkova automobila i postavio ASMA-T instalaciju na dizalice<...>Pustili smo pumpnu mašinu u rad i pripremili ASMA-T instalaciju za prijem i merenje nafte iz bušotine<...>Prilikom izvođenja radova na montaži alata i opreme za ASMA-T instalaciju, jedan od radnika je to vidio
Pregled: Industrija i sigurnost br. 1 2011.pdf (0,2 Mb)9
ORGANIZACIJA KONTROLE VRIJEDNOSTI GASINOG FAKTORA NAFTE KAO OBAVEZNOG ZAHTJEVA PRI IZGRADNJI JEDINSTVENEGA SISTEMA ZA RAČUNOVODSTVO POVEZANE PROIZVODNJE NAFTNOG GASA [Elektronski resurs] / Kordik [i dr.] // Geologija, geofizika i razvoj polja nafte i plina. - 2016. - br. 11.- str. 64-68.- Način pristupa: https://site/efd/532511
Industrijska i korporativna uputstva postavljaju zahtjev za sistematsko određivanje faktora naftnog plina na različitim strukturnim nivoima računovodstva proizvodnje ugljovodonika
u DOO "LUKOIL-Zapadni Sibir" ove studije se izvode pomoću mobilne instalacije ASMA-T<...>Odvajanje izdvojenog gasa u ASMA-T vrši se u kosom cevastom separatoru i mernom<...>koristi se izraz faktor „radnog“ gasa, jer karakteriše zapreminu gasa koji se oslobađa od 1 tone<...>gore pomenuto, odnosi se na zapreminu naftnog gasa svedenu na standardne uslove i odnosi se na 1 tonu
10
Članak odražava mogućnosti primjene mikroskopije atomske sile (AFM) za rano otkrivanje promjena u morfofunkcionalnom stanju krvnih stanica kod nekih bolesti, uklj. za dijabetes melitus tipa 2, T-limfoblastnu leukemiju, a opisuje i metode za pripremu uzoraka biološkog materijala za istraživanje, dobijanje slika visoke rezolucije i određivanje modula elastičnosti ćelijskih membrana pri proučavanju ćelija bioloških tečnosti pomoću AFM
rano otkrivanje promjena u morfofunkcionalnom stanju krvnih stanica kod određenih bolesti, uključujući<...>T-limfociti.<...>Volotovski [i drugi]. – Mn., 2010. – 2. dio, knj. 2. – str. 151–153. jedanaest.<...>Konstantinova // Ross. časopis biomehanika. – 2009. – T. 13, br. 4 (46). – str. 22–30. 13. Drozd, E.S.<...>Drozd i dr. // Biofizika. – 2011. – T. 56, br. 2. – P. 256–271. 15. Marchant, R. E., Kang.
11
Manastiri i monaški seljaci Pomeranije u 16.-17. stoljeću: mehanizam formiranja kmetstva
Monografija je posvećena istoriji monaške kolonizacije Pomeranije u 16-17 veku. Na osnovu širokog spektra izvora, prati se evolucija agrarnog sistema i promena položaja monaških seljaka i identifikuju se glavni mehanizmi njihovog porobljavanja.
T . 2. P. 140, 339. 2 SRJ XI–XVII vek. T . 12. str. 155–156. 3 Ibid. T . 7. str. 345–346; AFM. br. 47.<...>T . 3. str. 37, pribl. 3 AFM. br. 197–200. 4 RGADA. F. 281.<...>T . 73. str. 219–248. 2 AFM. T . 1. br. 3–4, 8–9. Svi podaci najkasnije do 1502. 3 sub. GCE. T . 1. br. 165.<...>T . 1. str. 77–78. 7 ASM. br. 34, 38. 8 CAC. Vol. 2.<...>str. 63–66. 3 AFM. T . 1. str. 225–254. 4 MIC. str. 308–311; AAE. T . 1. br. 353.
Pregled: Manastiri i monaški seljaci Pomeranije u 16.-17. veku, mehanizam formiranja kmetstva.pdf (0,3 Mb)12
Članak je posvećen analizi nanotehnoloških uređaja i fizičkih fenomena koji su u njihovoj osnovi. Detaljno su ispitani skenirajući tunel, mikroskopi atomske sile i magnetne sile, prikazane su mogućnosti ovih uređaja u razvoju tehnologija na atomskom nivou - atomski dizajn, spintronika i dr. Rad nanotehnoloških uređaja zasniva se na kvantnim fenomenima, koji postavlja veće zahtjeve nego ranije, zahtjeve za nivoom obučenosti inženjerskog kadra i, shodno tome, za nivoom savladavanja savremene, prvenstveno kvantne fizike od strane studenata tehničkih univerziteta. Ističe se značaj temeljnog osposobljavanja studenata tehničkih univerziteta za uspješan razvoj nanotehnologije u našoj zemlji.
naznačene su mogućnosti ovih uređaja u razvoju tehnologija na atomskom nivou – atomski dizajn, spintronika itd.<...>Materijali, tehnologije, alati, 1997, knj. 2, br.3, str. 78–89. Bakhtizin R.Z.<...>Soros Educational Journal, 2000, vol. 6, broj 11, str. 1–7. Binnig G., Rerer G.<...>Uspekhi Fizicheskikh Nauk, 1988, vol. 154, br. 2, str. 261–278. Smirnov E.V.<...>Russian Chemical Journal, 2002, vol. XLVI, broj 5, str. 15–21. Golovin Yu.I.
13
M.: PROMEDIA
Razmatra se upotreba skenirajuće mikroskopije atomske sile za procjenu stepena disperzije čađe u vulkaniziranim i nevulkaniziranim smjesama gume. Prikazana je mogućnost korištenja razlika u visinama reljefa na AFM slikama za identifikaciju razlika u heterogenosti guma s različitim razredima čađe.
T . 47. Issue. 4. str. 301-313. 3. Kharlampovič G.D., Čurkin Yu.V. Fenoli. M.: Hemija. 1974. 4. Koshel G.N.<...>T . 39 Issue 4-5. P. 172. 7. Rakhmankulov D.L., Zorin V.V., Zlotsky S.S.<...>T . 8. P. 404. Katedra za opštu i fizičku hemiju UDK 678.046.2+678.4+620.191.4 1E.A. Strizhak, 2G.I.<...>raspršeni ugljik), skenirajući mikroskop atomske sile SOLVER PRO (NT-MDT) (čvrste inkluzije, tj.<...>T . 62. str. 121-144. 15. Molčanov S.P.
14
Prikazani su rezultati eksperimentalnih studija modifikacije sondi za mikroskopiju atomske sile kritične dimenzije (CD-AFM) taloženjem ugljeničnih nanocevi (CNT) radi poboljšanja tačnosti određivanja hrapavosti površine vertikalnih zidova submikronskih struktura. Proučavane su metode taloženja pojedinačnih CNT na vrh sonde atomskog mikroskopa (AFM), zasnovane na mehaničkim i elektrostatičkim interakcijama između sonde i niza vertikalno orijentisanih ugljeničnih nanocevi (VACNT). Pokazano je da kada je rastojanje između vrha AFM sonde i VA CNT niza 1 nm i primenjen napon u opsegu od 20–30 V, pojedinačna ugljenična nanocijev se taloži na vrh. Na osnovu dobijenih rezultata formirana je sonda sa ugljičnom nanocijevom na vrhu (CNT sonda) poluprečnika 7 nm i omjera 1:15. Istraživanja CNT sonde su pokazala da njena upotreba povećava rezoluciju i pouzdanost mjerenja AFM metodom u odnosu na komercijalnu sondu, a također omogućava određivanje hrapavosti vertikalnih zidova visokoaspektnih struktura pomoću CD-AFM metode. . Dobijeni rezultati mogu se koristiti u razvoju tehnoloških procesa za izradu i restauraciju specijalnih AFM sondi, uključujući sonde za CD-AFM, kao i u razvoju metoda za interoperativno ekspresno praćenje parametara tehnološkog procesa za proizvodnju elemenata mikro- i nanoelektronike, mikro- i nanosistemske tehnologije.
Mjera je skenirana u polukontaktnom AFM modu.<...>Između AFM sonde i sl. 5.<...>je povezano sa odvajanjem CNT-a ne od supstrata, već sa rupturom nanocevi na mogućim mestima defekata u njenoj strukturi, tj.<...>Sinitsyna i drugi // Ruske nanotehnologije. 2008. T. 3. br. 11. str. 118123. jedanaest.<...>Klimin i dr. // Kemijska fizika i mezoskopija. 2011. – T. 13. br. 2. str. 226231. 19.
15
Koristeći mikroskopiju atomske sile u režimu merenja interakcija sila tačka-po-tačku, kvantitativno mapiranje nanomehaničkih svojstava intaktnih eritrocita pacova je izvršeno u uslovima bliskim fiziološkim. Utvrđeno je da crvena krvna zrnca pričvršćena za supstrat tretiran poli-L-lizinom imaju pretežno ravan oblik. Međutim, s vremenom, stanice se mogu naglo transformirati u hemisferne objekte, povećavajući volumen i istovremeno postajući jače. Raspravlja se o mogućem mehanizmu efekta
Ankudinov,2,3,¶ T.E. Timošenko 1 1 Institut za fiziologiju im. I.P.<...>Smatra se da se Youngov modul precizno mjeri ako je objekt uvučen, tj. e. deformisan AFM sondom<...>Ankudinov, T.E. Timošenko Fig. 2.<...>crvena krvna zrnca su se povećala u volumenu i ojačala, ali je očuvan integritet membrane, a uništenje, tj.<...>T . 82. Issue. 10. str. 109–116. Nazarov P.G., Berestovaja L.K. // DAN. 1995. T. 343. Izd. 1.
16
PROUČAVANJE POČETNIH FAZA PROCESA LOKALNE KOROZIJE ČELIKA 30X13 METODAMA MIKROSKOPIJE ATOMSKIH SILA, OŽER ELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE I RTG FOTOELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE I REGENTENSKIH PHOTOELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE [ElectronicByScopy izvor] [Electronicbys. 2016. - br. 1.- str. 79 -89 .- Način pristupa: https://site/efd/370795
Početne faze procesa lokalne elektrohemijske korozije hrom čelika 30H13 proučavane su metodama mikroskopije atomske sile (AFM), Auger elektronske spektroskopije (AES) i rendgenske fotoelektronske spektroskopije (XPS). Utvrđeno je da se pojava znakova lokalnog rastvaranja javlja već u prvoj minuti anodnog procesa. Određeni su najinformativniji statistički parametri i optimalna skala AFM slika. Utvrđena je priroda promjene koncentracije atoma i hemijskog stanja Cr i Fe na površini iu masivnim slojevima uzoraka tokom lokalne korozije. Potvrđena je pretpostavka da pojava linije metalnog Cr u XPS spektrima može poslužiti kao znak početka lokalnog rastvaranja datog uzorka.
M., Stojanovskaja T. N., Ugolkova T. A.<...>T . 20, broj 5. 698-710. 9. Freiman L.I., Flis J., Prozhak M., Harts I.<...>T . 41, br. 1. str. 15-25. 13. Stryuchkova Yu. M., Kasatkin E. V.<...>T . 45, br. 5. str. 509-516. 14. Stryuchkova Yu. M., Kasatkin E. V.<...>T . 20, br.
17
br. 3 [Nanotehnologija i zdravstvena zaštita, 2011]
Naučno-praktični časopis “Nanotehnologije i zaštita zdravlja” osnovan je 2009. godine. Predmet časopisa je specijalistička naučna i praktična medicina, kulturna i obrazovna.
I., Glazko T.<...>I., Glazko T.<...>Glazko T.<...>Pod rukovodstvom T. T . Glazko je odbranio 4 kandidatske disertacije. Glazko T.<...>F., Glazko T. T .
Pregled: Nanotehnologija i zaštita zdravlja br. 3 2011.pdf (0,1 Mb)18
Stručni sistem za podršku odlučivanju za utvrđivanje uzroka kvarova automatiziranih mašinskih modula [Elektronski resurs] / Kozlova, Ignatiev // Novosti visokoškolskih ustanova. Volga region. Tehničke nauke.- 2013.- br. 1.- str. 19-25.- Način pristupa: https://site/efd/269676
M.: PROMEDIA
Stručni sistem za podršku odlučivanju se razmatra za utvrđivanje uzroka kvarova automatizovanih mašinskih modula, formiranje preporuka za servisere za otklanjanje kvarova u procesnoj opremi.
Računarstvo, računarska tehnika i upravljanje 19 UDK 004.891 T. D. Kozlova, A. A.<...>Šp – vreteno; TG – tahogenerator; ROSH – optički vretenasti relej; Kx, Kz – kolica po x i z osi; T<...>Kozlova, T. D.<...>Ekspertski sistem za utvrđivanje uzroka kvarova u tehnološkim sistemima / T. D.<...>Sistem za podršku odlučivanju za utvrđivanje uzroka kvarova automatizovanih mašinskih modula / T.
19
Nanotehnologija i mikromehanika. Dio 4. Sonda nanotehnologije, udžbenik. dodatak
M.: Izdavačka kuća MSTU im. N.E. Bauman
Opisani su fizički fenomeni koji se koriste u radu skenirajućeg tunelskog mikroskopa i mikroskopa atomske sile. Razmatraju se fizikalno-hemijski zakoni najrazvijenijih nanotehnologija sonde.
Sastoji se od samog AFM-a i uređaja u obliku STM-a za mjerenje odstupanja AFM sonde od određene<...>Iz ovog ugla se računa savijanje konzole, tj. e. odstupanje ∆Z AFM sonde od neporemećenog položaja<...>Moguće je pod STM i AFM sondama.<...>T . 154. Vol. 2. str. 261–278. 10. Ivanov Yu.A.<...>T . 23, broj 1. 81–87.
Pregled: Nanotehnologija i mikromehanika.pdf (0,2 Mb)20
Na primjeru silika gela SHKG (ima globularnu strukturu sa nepravilnom strukturom pora) i silicijevog dioksida SBA-15 (ima pravilnu strukturu sa porama konstantnog poprečnog presjeka), mogućnosti mikroskopije atomske sile (AFM) za određivanje Razmatrana je površinska morfologija silicijum dioksida različite poroznosti. Pokazana je mogućnost upotrebe AFM-a za proučavanje strukture materijala sa pravilnim rasporedom pora. AFM studije globularnih materijala nisu informativne. Eksperimentalno je određena debljina monosloja titan oksida formiranog na površini silicijum dioksida SBA-15 tokom 1 ciklusa MS (-0,26 nm), što potvrđuje ujednačenost sloj-po-slojnog formiranja prevlake titan oksida MS metodom.
Sosnov1, T.S. Trubina2, A.A.<...>T . 43. br. 9. S. 1956-1959. 15. Aleskovsky V.B. Hemija supramolekularnih jedinjenja. SPb.: Izdavačka kuća.<...>T . 69. br. 10. P. 1585-1593. 17. Magonov S.M., Elings V., Whangbo M.-H.<...>T . 74. br. 3. P.408-414. (Shevkina A.Yu., Sosnov E.A., Malygin A.A.<...>Pletnev R.N., Ivakin A.A., Kleshchev D.G., Denisova T.G., Burmistrov V.A.
21
br. 1 [Kemijska fizika i mezoskopija, 2008.]
Teme časopisa su: Procesi sagorevanja i eksplozije. Matematičko modeliranje fizičkih i hemijskih procesa. Klasteri, klaster sistemi i materijali. Interfazni slojevi i procesi interakcije u njima. Kvantno hemijski proračuni. Nelinearne kinetičke pojave. Nanoelektronski instrumenti i uređaji. Časopis je uključen u Apstraktni časopis i baze podataka VINITI RAS.
T . 8, br. 3. str. 311-320. 2. Erokhin B.T., Lipanov A.M.<...>T.53, br. 8.<...>T.3. P.1150.<...>V.T.<...>T.40, br.4.
Pregled: Hemijska fizika i mezoskopija br. 1 2008.pdf (0,3 Mb)22
ULOGA VEZE PROTEINSKIH FAKTORA U GENERACIJI MEMBRANSKOG POTENCIJALA SUBMITOHONDRIJALNIM ČESTICIMA SAŽETAK DIS. ... KANDIDAT BIOLOŠKIH NAUKA
M.: MOSKVSKI DRŽAVNI UNIVERZITET IMENU M.V. LOMONOSOVA
Zaključci U cilju proučavanja uloge faktora spajanja mitohondrijalnih proteina u metaboličkom stvaranju razlika električnih potencijala, razvijene su metode za izolaciju modificiranih submitohondrijskih čestica dobivenih uništavanjem mitohondrija ultrazvukom i tretmanom.
SUBMITOHONDRIJALNE ČESTICE Disertacija je napisana na ruskom jeziku (Specijalizacija biološka fizika br. 091)<...>apstrakt disertacije za zvanje kandidata bioloških nauka J-&3W IZDAVAČKA KUĆA<...>Smjesa je inkubirana 15 minuta. na sobnoj temperaturi i korišteni u eksperimentu. - ASM -SMC, ASM -SMC+Fj, ASM -SMC<...>rekonstrukcije i oznake kao u natpisu na slici 1. sukcinat ATP oligomicin *. t U 1 ^ ^ H ^ ^ ^ T<...>Biofizika membrana, Medicinski univerzitet u Kaunasu. Institut, Moskva-Kaunas, 1969, str.63. 2. M.A. Vladimirova, V.V. Kulene,
Pregled: ULOGA FAKTORA POVEZIVANJA PROTEINA U GENERACIJI MEMBRANSKOG POTENCIJALA SUBMITOHONDRIJALNIM ČESTICIMA.pdf (0.0 Mb)23
Termobaričkom obradom po prvi put su dobijeni uzorci kompozitnih materijala koji sadrže dijamante sa matricom od polimerizovanog C60 fulerita. Struktura dobijenih materijala proučavana je optičkom mikroskopom i rendgenskom faznom analizom. Provedena je analiza termofizičkih svojstava u zavisnosti od omjera udjela dijamantskih čestica u matrici kompozitnog materijala. Tvrdoća i otpornost na habanje dobijenih uzoraka su uporedivi sa sličnim svojstvima alata za dijamantsko bušenje.
Tabela 3 Otpornost na habanje uzoraka dobijenih pri P = 9 GPa, T = 1000 C Tabela 3.<...>C60 + 25% ASM (10/7) 6,99 1,1 0,0064 C60 + 50% ASM (10/7) 8,05 0,2 0,0403 C60 + 75% ASM (10/7) 12, 11 0,6 0,020<...>C60 + 20%ASM (10/7) +20%ASM (40/28) 8,50 1,5 0,0057 C60 + 30%ASM (10/7) +30%ASM (40/28) 15,56 0,9 0,0173<...>C60 + 40%ASM (10/7) +40%ASM (40/28) 34,12 1,7 0,0201 C60 + 25%ASM (40/28) 20,85 2,3 0,0091 Iz rezultata.<...>L I T E R A T U R A 1.
24
Relevantnost i ciljevi. Za eksperimentalna istraživanja fundamentalnih fizičkih efekata u sistemima ultra-malih nanočestica u dielektričnim matricama, kao i za njihovu instrumentalnu primenu, neophodno je razviti tehnologije za kontrolisano formiranje ultra-malih nanočestica zadatih veličina u debljini ultra- tankih dielektričnih filmova, što je relevantno kako za preciznu nanoelektroniku s kontroliranim karakteristikama, tako i za modernu nanomedicinu. Svrha ovog rada je proučavanje karakteristika tunelskih strujno-naponskih karakteristika (volt-amperskih karakteristika) dobijenih za uzgoj kvantnih tačaka iz koloidnog zlata u sistemu kombinovane atomske sile i skenirajućih tunelskih mikroskopa (AFM/STM), kao i proučiti uslove za mogući doprinos 2D disipativnog tuneliranja tunelskim strujno-naponskim karakteristikama. Materijali i metode. Provedeni eksperiment djelimično odgovara metodologiji autora sa Univerziteta Kobe (Japan). Formiranje čestica zlata u filmovima Au(III) – SiO2/TiO2 vrši se pomoću atomskog mikroskopa. Teorijski rad je izveden u okviru teorije disipativnog tuneliranja primjenom instanton metode. Rezultati. U ovom radu su dobijene tunelske strujno-naponske karakteristike za uzgoj kvantnih tačaka iz koloidnog zlata u kombinovanom AFM/STM sistemu. Provedeno je kvalitativno poređenje tunelskih strujno-naponskih karakteristika sa izračunatom teorijskom krivuljom ovisnosti o polju vjerovatnoće 2D disipativnog tuneliranja, uzimajući u obzir utjecaj dva lokalna fononska moda matrice širokog razmaka. Uspostavljeno je kvalitativno slaganje između eksperimentalne i teorijske krivulje, što ukazuje na mogući doprinos mehanizma disipativnog tuneliranja tunelskoj struji kroz rastuću kvantnu tačku ispod vrha konzole, koja se može pojačati u klasterima veličine od 1 do 5 nm u tanjim filmovima. Zaključci. Prikazano je kvalitativno poređenje tunelske strujno-naponske karakteristike za rastuće klastere koloidnog zlata u kombinovanom AFM/STM sistemu i teorijske krive za zavisnost od polja verovatnoće 2D disipativnog tuneliranja, uzimajući u obzir uticaj dva lokalna fononska moda matrica širokog razmaka, pokazuje prisustvo mogućeg doprinosa disipativnog tuneliranja tunelskoj struji kroz rastuću kvantnu tačku na početna faza rast. Utvrđeno je da će mehanizam jonske provodljivosti prevladati nad tunelskim kada jačina indukovanog električnog polja pozitivnih iona zlata bude veća od jačine vanjskog električnog polja.
Kasatkin // Pisma časopisu za tehničku fiziku. – 2012. – T. 38, br. 4. –S. 60–65. 5. Weihua Guan.<...>Stepanov // Fizika čvrstog stanja. – 2009. – T. 51, br. 1. – str. 52–56. 9. Kantam, M. Lakshmi.<...>Fizičke serije. – 2007. – T. 71, br. 61. 14. Lapšina, M.A.<...>Denisov // Fizika i tehnologija poluvodiča. – 2011. – T. 45. – Str. 414. 16.<...>Semenov // Časopis za eksperimentalnu i teorijsku fiziku. – 1987. – T. 92, br. 3. – str. 955. 20.
25
UPOTREBA MIKROSKOPIJE ATOMSKIH SILA ZA PROUČAVANJE CITOMORFOLOŠKIH ZNAKA BAKTERIJSKIH INFEKCIJA [Elektronski izvor] / Nemova, Falova, Potaturkina-Nesterova // Bilten eksperimentalne biologije i medicine - 2015. - 10. - 13. - 13. str. Način pristupa: https://site/efd/354045
Citomorfološke karakteristike uzročnika bakterijskih infekcija proučavane su atomskom silom mikroskopom. Analiza elastično-mehaničkih svojstava predstavnika Staphylococcus spp., dobijenih sa kože osoba sa hroničnim dermatozama, pokazala je da ćelije sojeva S. aureus karakteriše manja elastičnost ćelijske membrane u odnosu na predstavnike prolazne flore. Utvrđene su značajne razlike u karakteristikama reljefa ćelijskih membrana i prisutnosti faktora patogenosti fimA kod E. coli izolovane iz sluzokože reproduktivnog trakta klinički zdravih žena i pacijenata sa inflamatornim urogenitalnim infekcijama. Ključne riječi: mikroskopija atomske sile, genetske determinante, mikroflora, faktori patogenosti
509 Mikroskopija atomske sile (AFM) je jedna od vrsta mikroskopije skenirajuće sonde, koja se široko koristi<...>AFM metoda je korištena za procjenu morfofunkcionalne reakcije bakterijskih stanica s različite vrstećelijska struktura<...>je proučavanje citomorfoloških karakteristika patogena bakterijskih infekcija uz pomoć AFM<...>T . 5, br. 11 12. str. 136 141. 4.<...>T . 35, br. 8. str. 54 61. 6.
26
Intaktni fibroblasti locirani na supstratu tretiranom kolagenom proučavani su pomoću mikroskopa atomske sile koristeći dvije vrste sondi: standardnu, s polumjerom vrha od 2-10 nm, i specijalnu, sa SiO2 kuglicom kalibriranog radijusa 325 nm pričvršćenom na vrh. . Utvrđeno je da je, bez obzira na tip sonde, prosječna maksimalna visina fibroblasta ≈ 1,7 μm, a prosječna krutost kontakta sonde sa ćelijom ≈ 16,5 mN/m. Rezultat otkriva osobinu strukture fibroblasta, a to je da se u odnosu na unutrašnji sadržaj ćelije njeni spoljni slojevi ponašaju kao kruta ljuska, koju sonda pritiska na dubinu koja zavisi samo od veličine opterećenja.
Ovo je olakšano mogućnostima novih AFM načina rada optimiziranih za rad sa mekim biološkim<...>T . Odnosno, razlika između ES i EH po redu veličine nije iznenađujuća.<...>Izraz (3) je koristan kada se analiziraju AFM podaci.<...>T . 7. Teorija elastičnosti. M.: Nauka, 1987. P. 44. Popov V.L.<...>T . 7. Teorija elastičnosti. M.: Nauka, 1987.
27
U članku su prikazani rezultati istraživanja utjecaja temperature i vremena ekspozicije na parametre formiranog nedijamantskog ugljika direktnom metodom visokotemperaturne difraktometrije. Kao rezultat eksperimenata ustanovljeno je formiranje dobro uređenog grafita za dijamante razreda ASM 60/40, AM 14/10 i nanodijamante. Pretpostavlja se da do formiranja dobro strukturiranog grafita dolazi zbog epitaksijalnog efekta podloge (dijamanta).
nedijamantska ugljična faza koja se formira na površini praha ASM 60/40 tokom studija na visokim temperaturama Iskustvo br. (T,<...>struktura nedijamantske ugljične faze formirane tokom studija visokih temperatura praha AM 14/10 Eksperiment br. (T,<...>nedijamantska faza ugljika koja se formira tokom studija visokih temperatura nano dijamantskog praha Eksperiment br. (T,<...>T . 39. Issue. 6.<...>T . 41. Issue. 4. str. 695-701; Andreev V.D. // Physika solid body. 1999. V. 41. N 4.
28
U ovom radu proučavana je površina tankih metalnih filmova zlata, srebra i bakra fraktalne geometrije na dielektričnoj podlozi (liskun) metodom atomske sile i tunelske mikroskopije. Fraktalne karakteristike pronađene korištenjem atomske sile i tunelske mikroskopije su konzistentne jedna s drugom
T . 72. Issue. 11. str. 1027-1054. 10. Zykov T. Yu., Sdobnyakov N. Yu., Samsonov V. M., Bazulev A.<...>T . 11, br. 4. str. 309-313. 11. Sdobnyakov N. Yu., Zykov T. Yu., Bazulev A. N., Antonov A. S.<...>T . 86. Vol. 2. str. 71-77. 15. Puškin M. A.<...>N., Žikov T. Yu., Khashin V. A.<...>T . 9, br. 3. str. 250-255. 24. Sdobnjakov N. Yu., Sokolov D. N., Bazulev A. N., Samsonov V. M., Zykov T.
29
MODEL BAZE ZNANJA EKSPERTSKOG SISTEMA ZA PODRŠKU DIJAGNOSTIČKOG PROCESA MODULA AUTOMATSKIH MAŠINA [Elektronski izvor] / Ignatiev, Kozlova, Samoilova // Novosti visokoškolskih ustanova. Volga region. Tehničke nauke.- 2014.- br. 2.- str. 16-23.- Način pristupa: https://site/efd/552489
Relevantnost i ciljevi. Upotreba ekspertskog sistema omogućava akumuliranje znanja servisnog osoblja i stručnjaka o uzrocima kvarova i rezultatima njihovog otklanjanja, što će smanjiti vrijeme oporavka modula automatske mašine i shodno tome povećati faktor dostupnosti.Ovo određuje relevantnost ovog rada. Materijal i metode. Razvijena metodologija za konstruisanje modela baze znanja ekspertskog sistema za podršku procesu dijagnostikovanja modula automatskih alatnih mašina uzima u obzir njihovu hijerarhijsku strukturu u vidu podsistema različitih nivoa pri konstruisanju svih komponenti sistema (univerzalnost informacija, proširivost i interna kompatibilnost). komponenti), pruža uzročno-posledične veze na osnovu onih identifikovanih u radnim uslovima veze između kvarova i restauracija modula i stručne obrade podataka metodom uparene poređenja; formiranje preporuka za otklanjanje kršenja u procesu funkcionisanja modula. . Da bi se formirala baza znanja, predlaže se korištenje objektno orijentiranog modela za formaliziranje činjenica, omogućavajući prikaz objekata predmetnog područja i veza između njih, i proizvodnog modela za formalizaciju proceduralnog znanja (pravila), pružajući fleksibilnije organizacija mehanizma zaključivanja. Rezultati. Analizirani su i strukturirani podaci o kvarovima modula automatskih mašina. Izgrađena je baza znanja ekspertskog sistema, uključujući deklarativnu komponentu u obliku objektno orijentisanog modela, koja sadrži znanja o podsistemima modula, dijagnostičkim parametrima, informacije o kvarovima podsistema i načinu njihovog otklanjanja, kao i proceduralne komponente u oblik proizvodnog modela, koji sadrži skup pravila koja se koriste za obradu deklarativnog znanja, koji osigurava generiranje poruka o neispravnom funkcionalnom bloku u jednom ili drugom podsistemu modula. Zaključci. Prikazani model baze znanja za podršku procesu dijagnosticiranja modula automatskih mašina odražava proces rješavanja problema prilikom utvrđivanja uzroka kvarova na osnovu analize dijagnostičkih informacija i uzima u obzir hijerarhijsku strukturu i dijagnostički algoritam.
Ignatijev, T. D. Kozlova, E. M.<...>, grupisanih prema AFM hijerarhijskoj strukturi.<...>Kozlova, T. D.<...>Kozlova, T. D.<...>Kozlova, T. D.
30
PROUČAVANJE POLIMETIL METAKRILATNIH FILMOVA MODIFIKOVANIH ULTRA-MALOM KOLIČINOM NANOKOMPOZITA BAKRA/UGLJENIKA METODOM MIKROSKOPIJE ATOMSKOG TLA [Elektronski izvor] / POLETOV, BYSTROV, KODOLOV, 1. // Chescopy No. 0. KODOLOV. - P. 103-108 .- Način pristupa : https://site/efd/414620
Polimetil metakrilatni (PMMA) filmovi su proučavani pomoću mikroskopije atomske sile (AFM) u kontinualnom modu koristeći ultra male količine nanokompozita bakar/ugljik (1-02 i 1-03% po težini polimera). Proučavane su karakteristike permeabilnosti polimernog materijala: sila interakcije između sonde i površinskog sloja PMMA - “adhezija” (F) i otpornost na adheziju i djelovanje sile sonde – “otpornost na abraziju” (F ). Prilikom unošenja naznačenih količina nanočestica u PMMA film, zabilježene su značajne promjene u oba indikatora.
Pogotskaja I.V., Kuznjecova T.A., Čižik S.A.<...>T . 3. str. 76-78. 9. Trineeva V.V., Lyakhovič A.M., Kodolov V.I.<...>T . 2. str. 153-158. 12. Kodolov V.I., Khokhryakov N.V. i sl.<...>M.T.<...>M.T.
31
Prikazani su rezultati eksperimentalnih istraživanja načina ionsko stimulisanog taloženja Pt struktura debljine od (0,48 ± 0,1) do (24,38 ± 0,1) nm metodom fokusiranih snopova jona. Eksperimentalno je određena brzina ionsko stimulisanog taloženja Pt, koja u zavisnosti od modova varira od (0,28 ± 0,02) do (6,7 ± 0,5) nm/s. Odstupanje bočnih dimenzija Pt struktura od onih navedenih u šablonu opada od (29,3 ± 0,07)% do (2,4 ± 0,2)% ovisno o vremenu taloženja. Kada je debljina Pt struktura nano veličine veća od 3 nm, njihova otpornost je (23,4 ± 1,8) Ohm∙cm i slabo zavisi od debljine. Dobijeni rezultati mogu se koristiti u razvoju tehnoloških procesa za formiranje struktura mikroelektronskih senzora, nanoelektronike, nano- i mikrosistemske tehnologije.
međusobne veze u rekonstrukciji VLSI, formiranje provodnih sondi za mikroskopiju skenirajuće sonde, itd.<...>Istovremeno je izvršena statistička obrada AFM slika dobijenih u polukontaktnom režimu<...>otpori (slika 1, b): Rtot = R0 + Rz.s + Rs + Rs.p, gdje je R0 zbir otpora AFM sonde<...>Slika 2 prikazuje AFM slike morfologije i distribucije struje širenja površine uzorka sa<...>Elektronika. - T. 20. br. 6. 2015. str. 591597. jedanaest.
32
Razmatraju se razlozi niskog faznog kontrasta slike u mikroskopu atomske sile (AFM) pri proučavanju površine. Identifikovani su načini za poboljšanje faznog kontrasta slika u AFM. Razmatrani su fundamentalno novi pristupi projektovanju AFM-a sa minijaturnim vakuum sistemom koji obezbeđuje uslove za poboljšanje faznog kontrasta slike.
<...>Izvori ovih lokaliziranih naboja mogu biti dislokacijske jezgre, implantirani atomi, klasteri itd.<...>Identifikovani su načini za poboljšanje faznog kontrasta slika u AFM.<...>. 10-2 10-1 100 101 pk, N/mm2 1 2 20, 10 0 d, µm L ite rture 1.<...>T., Vasin V.A., Kemenov V.N. et al.: Pat. za pronalazak 2251024. 5. Vasin V. A., Stepančikov S.
33
Metodom mikroskopije atomske sile (AFM) analizirane su strukturne i funkcionalne karakteristike (morfologija, adheziona sila i rigidnost membrane) neutrofila kod pacijenata sa hroničnom opstruktivnom bolešću pluća (KOPB) u akutnoj fazi. U modu spektroskopije sila, izvršena je kvantitativna procjena modula elastičnosti (Youngovog modula) ćelijske membrane i adhezione sile neutrofila. Kod pacijenata sa HOBP u akutnoj fazi utvrđeno je smanjenje veličine neutrofila, povećanje granularnosti citoplazme, povećanje Youngovog modula i adhezione sile.
Morfometrijska studija neutrofila pomoću AFM.<...>Tabela 1 Morfometrijski parametri neutrofila kod pacijenata sa HOBP u akutnoj fazi Indikator Kontrola<...>Tabela 2 Youngov modul i adhezijska sila neutrofila kod pacijenata sa HOBP u akutnoj fazi Indikator Kontrola<...>REFERENCE 1. Globalna inicijativa za hroničnu opstruktivnu bolest pluća (GOLD).<...>morfometrijski pokazatelji su otkrili smanjenje površine jezgra, ćelijskog tijela i prečnika neutrofila kod pacijenata sa KOPB, tj.
34
KARAKTERISTIKE RECEPTORA AKTIVACIJE UNUTRAĆELIČNIH SIGNALNIH KASKADA U SENZORNOM NEURONU POSREDOVANE TRANSDUKTORIMA, IDENTIFIKOVANIH METODOM MIKROSKOPIJE ATOMSKIH SILA [Elektronski izvor] / Khalisov [i dr.] // Pisma br.1 Technical of. 1 .- Str. 91- 96 .- Način pristupa: https://site/efd/593369
Mehanička svojstva senzornih neurona proučavana su nakon aktivacije intracelularnih kaskadnih procesa vezivanjem komenske kiseline za membranski opioidni receptor (posredovano receptorima), kao i vrlo niskom (endogenom) koncentracijom ouabaina (posredovano transduktorom). Mikroskopijom atomske sile ustanovljeno je da dejstvo ouabaina, za razliku od dejstva komenske kiseline, dovodi do jačanja neuronske some. Ovo ukazuje da se prijenos signala posredovanog receptorom u ćelijski genom provodi pomoću mehanizama koji se razlikuju od signalnih puteva posredovanih pretvaračem.
Jedna od važnih karakteristika koje vam AFM omogućava proučavanje je Youngov modul.<...>T . 85. V. 10.<...>T . 85. V. 2.<...>T . 28. V. 4. str. 90–94. Yachnev I.L., Shelykh T.N., Podzorova S.A. i drugi // ZhTP. 2016. T. 86. V. 6.<...>T . 16. V. 3. str. 310–317.
35
Proučavan je učinak me(MPTMOS) na nukleaciju čestica silicijum dioksida sintetiziranih u mješavini voda–etanol–amonijak–tetraetoksisilan (TEOS) metodom Stober–Fink–Bohn. Mikroskopijom atomske sile pokazano je da sa povećanjem udjela MPTMOS u mješavini prekursora TEOS + MPTMOS od 0 do 12,5 mol. %, konačna veličina nastalih čestica silicijum dioksida opada sa 470 na 10 nm, što je posledica povećanja broja nukleacionih centara za nekoliko redova veličine. MPTMOS, za razliku od TEOS-a, tokom hidrolize stvara manji broj deprotoniranih monomera ortosilicijske kiseline, čija je kondenzacija otežana zbog elektrostatičkog odbijanja. Polikondenzacija električno neutralnih produkata hidrolize MPTMOS dovodi do pojave većeg broja nukleacijskih centara u reakcijskoj smjesi.
koristeći DLS metodu, hidrodinamički prečnik odgovara veličini čestice koja je podvrgnuta Brownovskom kretanju, tj.<...>DLS podaci (slika 3) koreliraju sa podacima dobijenim pomoću AFM.<...>Prečnik ShChK je određen na osnovu rezultata njihovog proučavanja u AFM.<...>Shalumov B.Z., Shirokova M.D., Timakova O.P., Litvyakova T.S. // Journal. adj. hemija. 1977. T. 50.<...>T . 73. P. 535. 13.
36
Za 3D vizualizaciju površinske strukture ljudske zubne cakline i mogućnost kvantitativne procjene i poređenja dobijenih slika, predlaže se tehnika proučavanja tvrdih zubnih tkiva pomoću mikroskopije atomske sile (AFM). Rad je izveden na 24 uzdužna reza zuba razne grupe(sjekutići, kutnjaci) sa netaknutom vanjskom površinom cakline, koji nisu podvrgnuti liječenju, uklonjeni pacijentima starosti 17-30 godina iz medicinskih razloga. Kao rezultat testiranja tehnike odabrana je optimalna kombinacija parametara - Visina, Mag Sin Phase za AFM istraživanje tvrdih zubnih tkiva u polukontaktnom režimu. Predloženi su i opravdani kriteriji za morfometrijsku analizu ispitivane površine (prosječna valovitost; prosječna hrapavost). Sastavljeni protokol omogućio je utvrđivanje strukturnih karakteristika normalne površine ljudske zubne cakline na nanonivou i može se koristiti (in vitro) za poređenje ultrastrukture površine i njene morfometrije u različitim patološkim stanjima, nakon izlaganja mehaničkim, hemijskim i drugi faktori na površini gleđi.
Redoslijed AFM skeniranja: 1.<...>T . 146, br. 5. str. 52–56. 3. Belousov Yu. B.<...>T . 88, broj 4. 39–42. 7. Mandra Yu. V., Ron G. I., Votyakov S. L.<...>T . 4, br. 1 (13). str. 77–86. 14. Šumilović B. R., Kunin D. A., Krasavin V. N.<...>T . 20, broj 2. 330–334. 15. Bertassoni L., Habelitz S., Pugach M. et al.
37
Da li je moguće, koristeći mikroskop, vidjeti atom, razlikovati ga od drugog atoma, promatrati uništenje ili stvaranje kemijske veze i vidjeti kako se jedan molekul pretvara u drugi? Da, ako nije običan mikroskop, već mikroskop atomske sile. I ne morate se ograničavati na posmatranje. Živimo u vremenu kada mikroskop atomske sile više nije samo prozor u mikrosvijet. Danas se ovaj uređaj može koristiti za pomicanje atoma, razbijanje hemijskih veza, proučavanje granice istezanja pojedinačnih molekula - pa čak i za proučavanje ljudskog genoma
Prvi radni model AFM bio je relativno jednostavan.<...>Stoga, neke publikacije navode da je mikroskopija atomske sile omogućila AFM i različite atome,<...>2013. godine pojavili su se prvi primjeri korištenja AFM-a za dobivanje slika pojedinačnih molekula.<...>Pokazao je kako koristiti AFM za razlikovanje atoma koji se međusobno razlikuju mnogo manje od ugljika<...>mikroskopi za skeniranje tunela (gornji red slika) i atomske sile (srednji red slika) 3A t >
38
NEKI NAUČNI I TEHNOLOŠKI PROBLEMI PROJEKTOVANJA, IZRADE I RADA SISTEMA ZA PRAĆENJE VODNIH OBJEKATA III. RAZVOJ INFORMACIJSKOG SISTEMA ZA EKOLOŠKI MONITORING VODNIH TIJELA [Elektronski izvor] / Barenboim [et al.] // Voda: hemija i ekologija - 2009 .- Br. 10 .- Str. 1-9 .- Način pristupa: ://site/efd/535257
Važna komponenta sistema praćenja je njihova informaciona podrška (informacioni podsistem – IS). Tradicionalni pristup organizovanju takvih podsistema je da se oni koriste za prikupljanje i obradu analitičkih mernih podataka. Naime, pored ove obavezne funkcije, IS mora osigurati dostupnost i korištenje podataka o izvorima zagađivanja voda, svim tokovima dokumenata koji se odnose na ekološki status posmatranog objekta, stanje korišćenih tehničkih sredstava, efikasnost upravljanje zasnovano na praćenju itd. Principi organizacije i funkcionisanja ovakvih informacionih sistema razmatraju se u ovom članku.
stanje korišćenih tehničkih sredstava, efektivnost upravljanja na osnovu praćenja itd.<...>S. S., dr., viši istraživač na Institutu za probleme menadžmenta im. V.A.<...>Skala informacionog i mjernog sistema AFM VO.<...>(ljudi, hidrobiota, djelomično kopnena biota, uključujući poljoprivredne biljke i životinje, itd.<...>Edmondson T. Ekološka praksa. O jezeru Washington i još mnogo toga. M.: Mir, 1998. 299 str. 15.
39
U članku je prikazan metod praćenja ranjivosti prilikom skaliranja automatizovanog sistema upravljanja preduzećem integrisane strukture, razvijen na osnovu identifikacije, analize i izračunavanja kvantitativne procene ranjivosti. Ova metoda uzima u obzir parametre ACM procesa funkcionisanja preduzeća integrisane strukture i napadačevog procesa napada. To će smanjiti vrijeme potrebno za otkrivanje napada i vrijeme koje je potrebno za donošenje odluke o lokalizaciji napada, kao i poduzeti mjere za poboljšanje sistema informacione sigurnosti AMS-a, čime se povećava ukupni indikator sigurnosti AMS preduzeća integrisana struktura.
Ovim radom postavljeni su sljedeći ciljevi: 1. Proučavanje djelotvornosti najdokazanijih čvrstih sastava sulfocijantnih medija u cilju proučavanja njihovog djelovanja na povećanje otpornosti na habanje čelika i livenog gvožđa. 2. Proučavanje otpornosti na uhodavanje i habanje čelika i livenog gvožđa sulfocijaniranih u čvrstom mediju u različitim uslovima i režimima trenja. 3. Metalografsko proučavanje strukture sulfocijanirajućih slojeva dobijenih različitim sastavima sulfocijanirajuće sredine. 4. Studija promjene hemijski sastav sulfocijanati uzorci kako bi se uspostavio režim obrade. 5. Ispitivanje performansi nekih dijelova restauriranih i ojačanih sulfocijacijom u čvrstom okruženju. 6. Ekonomska analiza izvodljivosti kaljenja restauriranih delova pri remontu traktora i poljoprivrednih mašina metodom sulfocijacije u čvrstom mediju.
AKADEMIJA NAUKA UKRAJINSKOG SSR INSTITUT ZA MIKROBIOLOGIJU I VIROLOGIJU IMENA D.K. ZABOLOTNY
Svrha i zadatak rada. Svrha ovog rada bila je stvaranje nove metode za imunodijagnostiku fitovirusa, koja je visoko osjetljiva, a istovremeno prilično jednostavna i dostupna za masovnu analizu u proizvodnim uvjetima.
2-4 puta osjetljiviji od AFM-a i 4-10 puta osjetljiviji QZD.<...>Treba napomenuti da je poređenje AFM i ABC testa obavljeno prilikom indeksiranja materijala gomolja (tj.<...>Tako se otvara mogućnost direktne provjere materijala gomolja.<...>Dakle, ABC test vam omogućava da ubrzate analizu, jer QLD zahtijeva najmanje 30 minuta, a u AFM se reakcija uzima u obzir<...>Biol, 1982, v. 17, br.2, str.292-297. 4, A.S. * 924099 (SSSR).
Pregled: NOVA METODA ZA IMUNODIJAGNOSTIKU FITOVIRUSA - VIROBAKTERIJALNA AGLUTINACIJA (ABV-TEST).pdf (0.0 Mb)42
Filmovi kompleksnog oksida sastava Sn2Nb2O7 sintetizirani su na monokristalnim silicijumskim i kvarcnim supstratima. Uzorci su dobijeni magnetronskim taloženjem niobija, naknadnom termičkom oksidacijom i modifikacijom niobijum oksida NbO2 sa kositrom žarenjem filmskog sistema Sn-NbO2 u vakuumu i protoku kiseonika na T = 773 K. Raspodela koncentracija komponenti u filmu određivani su ROP metodom, što ukazuje na difuzijsko prodiranje kalaja u oksidni film niobijuma tokom vakuumskog žarenja. Koristeći SEM i AFM metode, ustanovljeno je da sa povećanjem temperature žarenja kristaliti postaju sve veći, sa konzistentno glatkom površinom filma sa vrijednošću hrapavosti od ~10 nm. Film niobijum oksida je optički transparentniji od filma nakon vakuumskog žarenja sistema Sn-NbO2, a manje transparentan od filma kompleksnog oksida Sn2Nb2O7 dobijenog naknadnom termičkom oksidacijom. Određene su energije direktnih prijelaza: 4,02 eV za NbO2 film i 4,19 eV za film na bazi heksagonalnog niobijum oksida Nb2O5 i kompleksnog oksida Sn2Nb2O7
niobijum oksid NbO2 sa kositrom žarenjem filmskog sistema Sn-NbO2 u vakuumu i protokom kiseonika na T<...>Prikazane su AFM slike površine filmova nakon vakuumskog žarenja na T = 773 K strukture Sn/Nb2O5/Si.<...>AFM slika površine 2×2 μm2 Sn-NbO2 sistema nakon vakuumskog žarenja na T = 773 K: a - površina<...>AFM slika površine 2×2 μm2 sistema Sn-NbO2 nakon vakuumskog žarenja na T = 873 K: a - površina<...>Bityutskaya za AFM mjerenja i diskusiju o rezultatima.
43
Prikazani su rezultati eksperimentalnih i teorijskih istraživanja uzoraka planarnih dvodimenzionalnih (2D) plazmonskih struktura. Proučavani uzorci su bili 2D rešetka zlatnih nanočestica smještenih u tankom dielektričnom sloju. Uzorci su proučavani uz pomoć mikroskopije atomske sile i optičkih metoda. Interpretiraju se apsorpcione trake povezane s pobuđivanjem različitih površinskih plazmonskih rezonancija. Utvrđeno je da izbor međusobne orijentacije ravni polarizacije i ruba jedinične ćelije 2D rešetke određuje spektralni položaj plazmonske rezonance površine rešetke povezane s periodom rešetke. Pokazano je da je interakcija p- i s-polarizirane svjetlosti sa 2D rešetkom nanočestica opisana dipol-dipol interakcijom nanočestica uronjenih u medij sa efektivnom dielektričnom konstantom. Proučavanje spektra elipsometrijskih parametara omogućilo je određivanje amplitude i fazne anizotropije transmisije, koje su posljedica nesavršenosti 2D rešetke uzoraka.
Relevantnost i ciljevi. Proučavanje problema upravljivosti kvantnih efekata povezanih sa disipativnom dinamikom tunela u niskodimenzionalnim sistemima različite prirode je stvarni problem moderna fizika kondenzirane materije. Posljednjih godina intenzivirana su istraživanja kontroliranih tunelskih efekata u poluvodičkim sistemima kvantnih tačaka, kao i eksperimenti sa skenirajućim tunelskim/atomskim sila mikroskopom za proučavanje parametara niskodimenzionalnih struktura. Ciljevi ovog rada su: eksperimentalno proučavanje tunelskih strujno-naponskih karakteristika dobijenih vizualizacijom lokalne gustine stanja u InAs/GaAs (001) kvantnim tačkama
<...>Feigelman // Napredak u fizičkim znanostima. – 1998. – T. 168, br. 2. – str. 113–116.<...>Semenov // Časopis za eksperimentalnu i teorijsku fiziku. – 1987. – T. 92, br. 3. – P. 955–967. 13.<...>Ovchinnikov // Mikroelektronika. – 1997. – T. 26, br. 3. –S. 163–170. 26. Efros, Al. L.<...>Efros // Fizika i tehnologija poluvodiča. – 1982. – T. 16, br. 7. – P. 1209. Literatura 1. Imri Y.
45
Prikazani su rezultati termobarične obrade dijamantskih mikroprahova nakon njihove modifikacije silicijumom, titanom i volframom. Nakon prethodnog žarenja u zaštitnoj atmosferi, dobijeni su kompozitni dijamantski mikropraškovi dijamant – silicijum, dijamant – titanijum i dijamant – volfram. Kao rezultat sinterovanja modificiranih dijamantskih mikroprahova pod visokim tlakom i temperaturnim uvjetima, dolazi do stvaranja karbida vatrostalnih jedinjenja, što pospješuje sinteriranje dijamantskih zrna.
With. 102–104 DOBIJANJE SLIKA UREDJENIH I NEUREDJENIH STRUKTURA NANOKRISTALA POMOĆU AFM<...>Upoređuju se mogućnosti ultra-oštrih sondi za AFM i tradicionalnih.<...>Mikroskop atomske sile (AFM) je moćan alat za analizu morfologije nanostruktura.<...>POREĐENJE AFM SONDI Problem dekonvolucije AFM slika sa relativnim<...>T . 83. br. 3. str. 7–14. 5. Ushakova E.V. et al. //Proc. SPIE. 2014. V. 9126. P. 912625. Fig. 2.
47
Uspoređeni su rezultati mjerenja srednje kvadratne devijacije profila hrapavosti (rms) površine CdZnTe supstrata primjenom konfokalne mikroskopije (CM), mikroskopije atomske sile (AFM) i rendgenske reflektometrije (XR). Utvrđeno je da QM metoda daje velike efektivne vrijednosti, AFM metoda zauzima srednju poziciju, a RR metoda daje vrijednosti koje su za red veličine manje od druge dvije metode. Pokazalo se da se efektivne vrijednosti značajno razlikuju u CM kada se koriste različita sočiva. Discussed mogući razlozi neslaganja između dobijenih rezultata.
rms) površine CdZnTe supstrata pomoću konfokalne mikroskopije (CM), mikroskopije atomske sile (AFM)<...>Utvrđeno je da QM metoda daje velike efektivne vrijednosti, AFM metoda zauzima međupoziciju, a RR<...>visoka rezolucija uređaja, kao i njihov beskontaktni način mjerenja (osim kontaktnog načina AFM-a<...>mjereno uzastopno na nekoliko osnovnih dužina, koje zajedno predstavljaju dužinu procjene, tj.<...>1 KM 2 ACM 1 ACM 2 RR 16 14 12 10 8 6 4 2 0 rms, nm KM 1 – PL 2300 KM 2 – PL NEOX ACM 1 – Solver P47H
48
br. 2 [Novosti o visokoškolskim ustanovama. Elektronika, 2015.]
Na stranicama časopisa ističu se rezultati istraživačkog rada na univerzitetima i istraživačkim institutima, metodički aspekti nastave uzimajući u obzir savremene zahtjeve i oblike obrazovanja, te daju informacije o naučnim skupovima. Posebna izdanja se formiraju po tematskoj osnovi.
RAN, doktor tehničkih nauka, prof. Uredništvo: Barkhotkin V.A., doktor tehničkih nauka, prof.<...>., Ph.D.
M.: PROMEDIA
Razmatran je model 1D disipativnog tuneliranja za strukture kvantnih tačaka u spregnutom AFM/STM sistemu u uslovima spoljašnjeg električnog polja. Utvrđeno je da utjecaj dva lokalna moda matrice termostatskog medija na vjerovatnoću 1D disipativnog tuneliranja dovodi do pojave nekoliko neekvidistantnih pikova u odgovarajućoj ovisnosti polja. Dobijena teorijska zavisnost je kvalitativno u skladu sa eksperimentalnim strujno-naponskim karakteristikama kontakta AFM sonde sa površinom InAs kvantne tačke.
Pored kvazi-klasične aproksimacije, moramo pretpostaviti kvazistacionarni raspad, tj. širina<...>Radi jednostavnosti, pretpostavit ćemo da je ova interakcija dovoljno mala, tj. 2 0 1C i 2 1 L C <...>Demikhovski // Napredak u fizičkim naukama. – 1968. – T. 96, br. 1. – str. 61–86. 2. Imrie, J.<...>Ovčinnikov // JETP pisma. – 1983. – T. 37, broj 7. – 322–325 str. 5. Larkin, A.I.<...>Feigelman // Napredak u fizičkim znanostima. – 1998. – T. 168, br. 2. – str. 113–116.
50
Pokazana je mogućnost ugrađivanja (djelimičnog uranjanja) nanočestica zlatnog citrat sol u površinske slojeve staklastih polimera različite prirode i njihovog naknadnog rasta u miješanoj vodenoj otopini koja sadrži hlorourinsku kiselinu i hidroksilamin. Dobivene su kvantitativne informacije o kinetici procesa rasta, te se pokazalo da je njegova granična faza difuzija metalnih jona iz mase otopine na površinu nanočestica zlata.
Veličine NP u njihovim monoslojnim ansamblima određene su pomoću nanoskopa atomske sile (AFM)<...>Lomonosov) za pomoć u proučavanju dvodimenzionalnih ansambala zlatnih nanočestica pomoću AFM metode.<...>T . 73. P. 123. 8. Terekhin V.V., Dementyeva O.V., Rudoy V.M. // Napredak u hemiji. 2011. T. 80.<...>T . 67. P. 398. 23. Gowthaman N.S.K., John S.A. // RSC Adv. 2015. V. 5. P. 42369. 24.<...>T . 75. P. 786. 27. Cao L., Tong L., Diao P. // Chem. Mater. 2004. V. 16. P. 3239. 28.
AUTOMATIZOVANE MOBILNE MERNE JEDINICE
OJSC "Surgutneftegas" upravlja sledećim tipovima prenosivih mernih jedinica:
ASMA-TP je namenjen za metrološku kontrolu instrumenata za merenje produktivnosti naftnih bušotina (Sputnjik AGZU) i za visokoprecizna merenja dnevnih protoka tečnosti, nafte i vode direktnim merenjem tečne mase i zapremine pratećeg naftnog gasa. Instalacija se sastoji od bloka sa tehnološkim i hardverskim odjeljcima koji se nalaze na dvoosovinskoj prikolici automobila.
Masa tečnosti se određuje vaganjem praznih i napunjenih kontejnera i merenjem vremena akumulacije, a količina pratećeg gasa se meri sa dva Agat gasomera i membranom u kompletu sa uređajem Sapphire-22DD. U zavisnosti od vrednosti faktora gasa, zapreminski protok pratećeg gasa može se meriti bilo kojim od tri merača, ili sa dva ili tri istovremeno.
Hardverski odeljak sadrži kontrolnu stanicu zasnovanu na programabilnom kontroleru. Rezultat merenja se prikazuje na displeju laptop računara, protokol merenja se štampa na štampaču.
ASMA-T instalacija ima sličan uređaj i nalazi se na šasiji automobila. OJSC “Surgutneftegas” koristi instalacije tipa ASMA-T-03-400, gde:
03 - lokacija na šasiji vozila Ural-4320-1920;
400 - maksimalni kapacitet ugradnje t/dan.
Za mjerenje protoka bušotina s visokim faktorom plina koristi se mobilni separator u kojem se plin prethodno odvaja i mjeri. Tečnost sa ostatkom gasa se dovodi u ASMA-TP (T) punjač za merenje u normalnom režimu.
Instalacija OZNA-KVANT-3 je tehnološka i hardverska jedinica koja se nalazi na auto prikolici. Princip rada se zasniva na merenju nivoa tečnosti u kalibriranoj posudi pomoću senzora diferencijalnog pritiska Sapphire-22DD i vremena punjenja.
Hardverski blok sadrži Sirius kontrolnu stanicu koja obrađuje informacije sa senzora. Rez vode se izračunava automatski proračunom.
BUŠENJE NAFTI I PLINSKIH BUŠINA
Bušotina je cilindrični minski otvor relativno malog prečnika i velike dužine. Postrojenje za bušenje, sposobno da dostigne dubinu od 15.000 m, projektovano je i izgrađeno u Uralmašu.
Glavni procesi bušenja su: 1) uništavanje stene na dnu bušotine; 2) uklanjanje uništenog kamena sa lica na površinu; 3) osiguranje nestabilnih zidova bunara.
Mehaničke metode bušenja stvaraju napone u stijenama koje prelaze njihovu granicu čvrstoće. Mehaničke metode razaranja stijena kamenorezačkim alatima uključuju: plitko vibraciono bušenje, rotaciono, rotaciono udarno i udarno bušenje. Vibraciono bušenje i vibraciono uranjanje nosača tla u meke stene vrši se do dubine od 25 - 30 m. Kao vibratori se koriste površinski (mehanički) i nizbrdo (hidraulični i pneumatski vibratori).
Rotaciono udarno bušenje se koristi u tvrdim stenama. Uz pomoć hidrauličnih i pneumatskih čekića, na krunu ili dlijeto koji se okreću pod opterećenjem nanosi se do 1500 - 2000 udaraca u minuti. Pneumatski čekići rade od energije komprimiranog zraka, hidraulični čekići - od energije mlaza tekućine.
Udarno bušenje se izvodi udarcem svrdla koji se spušta na dno određene visine. Da bi se povećala sila udara, udarna šipka je pričvršćena na bit. Uz pomoć brave užeta, udaraljka se nakon svakog udarca rotira pod određenim uglom. Ovo vam omogućava da udarite novo područje lica. Stoga se ova vrsta bušenja naziva rotaciono udarno bušenje, a ovisno o tome kako se udarni alat spušta u bušotinu naziva se udarnim užetom ili udarnom šipkom.
Za razliku od bušenja sa udarnim štapovima, bušenje sa udarnim užetom se izvodi bez ispiranja, a stijena uništena u čeonoj površini mora se nakon svake serije udara ukloniti posebnim alatom - bailerom. Bajler se spušta na uže za kosilice nakon podizanja udarnog alata. Prilikom udarca u čelo, ventil bajlera pušta uništenu stijenu (mulj) unutra, a kada se podigne, spušta se u sjedište i zatvara tijelo bajlera.
Rotaciono bušenje se može vršiti bez ispiranja ili sa ispiranjem ili pročišćavanjem bušotine. Bušenje rotacionim pužem se izvodi bez ispiranja. Uklanjanje uništene stijene na površinu vrši se pužnom kolonom, koja je transporter. Stub puža sastoji se od zasebnih međusobno povezanih karika - puževa, koji su cijev na koju je spiralno zavarena čelična traka. Puno bušenje velike brzine koristi se u mekim, neljepljivim stijenama.
Sporo rotaciono bušenje se takođe koristi kod bušenja mekih stena - kašikama, zavojnicama, bušenjem nosača tla do male dubine.
Rotaciono bušenje dubokih bunara obično se izvodi ispiranjem dna bunara ili upuhvanjem komprimovanim vazduhom. Tečnost za ispiranje ne samo da hladi alat za bušenje i čisti dno rezanja, već i štiti zidove bunara od urušavanja i upijanja vode. Ako su stijene nestabilne i glineni kolač ne učvršćuje zidove bunara, koriste se druge metode njihovog učvršćivanja.
Bušenje sa ispiranjem ili pročišćavanjem se prema prirodi pogona deli na bušenje sa motorima na površini, kada se rotacija kamenorezačkog alata prenosi kroz bušaću kolonu, i na bušaće motore. Motor za donju bušotinu nalazi se direktno iznad alata za rezanje stijena, a cijevi za bušenje se po pravilu ne rotiraju tokom procesa bušenja.
Dužni motori mogu biti hidraulični ili električni. Hidraulički motori za nisko bušilice nazivaju se turbobušilice, a elektromotori se zovu električne bušilice. Prednost downhole motora je u tome što se sva snaga motora prenosi na alat za rezanje stijena, a energija se ne gubi na rotaciju bušaće kolone.
Turbobušilica se sastoji od rotacionog i stacionarnog sistema. Rotacioni sistem je povezan sa bitom i sastoji se od osovine i turbinskih točkova (rotor diskova). Fiksni sistem se sastoji od kućišta i vodećih točkova (statorskih diskova). Tijelo turbobušača je pričvršćeno na dno niza bušaće cijevi pomoću adaptera.
U turbobušilici, energija protoka fluida se pretvara u mehaničku energiju rotacije osovine.
Električna bušilica je potapajući električni motor postavljen na vrh dugog zatvorenog cilindra napunjenog uljem. Električna energija se napaja sa površine preko kabla položenog unutar bušaćih cevi. Krajevi kabla, ugrađeni u bušaće spojeve, automatski se spajaju prilikom uvrtanja bušaćih cevi u niz.
Prilikom rotacionog bušenja dolazi do uništavanja stijene uz pomoć reznog i abrazivnog alata (rezna burgija; piko svrdla; dijamantska svrdla; prstenasta svrdla - dijamantska, karbidna) ili alata za drobljenje (konusna svrdla).
Rotaciono bušenje se deli na bušenje bez jezgre, pri čemu je stena potpuno uništena, i bušenje jezgre (sa uzorkovanjem jezgra), pri čemu se čelo stijene razara u prsten, usled čega ostaje središnji deo lica. nerazrušena u vidu stuba stene (jezgra), odakle potiče i naziv - jezgro bušenje.
U zavisnosti od korišćenog alata za rezanje kamena, dobijaju se različite konfiguracije lica - čvrsta, kružna, stepenasta itd.
Učvršćivanje nestabilnih zidova bunara postiže se:
1) stvaranje hidrostatskog pritiska fluida za ispiranje (voda, rastvor gline i sl.) koji puni bunar;
2) formiranje gustog glinenog kolača prilikom ispiranja bunara glinom i drugim rastvorima;
3) ugradnju kolone u bunar;
4) metodom elektrohemijskog pričvršćivanja.
