ZGSA t. Forage de puits de pétrole et de gaz
Pour contrôler l'évolution des gisements à chaque puits, il est nécessaire de mesurer les débits de pétrole, d'eau et de gaz. De plus, la quantité d'impuretés mécaniques dans la production du puits doit être connue. Ces données permettent de contrôler le fonctionnement des puits et du champ dans son ensemble, ce qui permet de prendre les mesures nécessaires pour éliminer les éventuels écarts. Ainsi, une augmentation de la quantité d'impuretés mécaniques dans la production du puits peut se produire en raison de la destruction de la zone de fond de puits. Il faut donc soit changer de mode de fonctionnement, soit fixer la zone de fond.
Pour mesurer le débit, des installations de séparation et de comptage sont souvent utilisées. Lorsqu'ils fonctionnent, pour mesurer la quantité de chaque composant de la production du puits, ils doivent d'abord être séparés les uns des autres, c'est-à-dire un processus de séparation est nécessaire. En pratique, des unités de séparation et de dosage individuelles et groupées sont utilisées.
Une unité individuelle de séparation et de dosage ne dessert qu'un seul puits. Il se compose d'un séparateur de gaz (échelle), d'un mernik et d'une tuyauterie. La production du puits à travers la conduite d'écoulement entre dans le séparateur de gaz, où le gaz est séparé de l'huile, puis l'huile est envoyée à un collecteur de collecte ou à un réservoir de mesure pour la mesure. Le gaz entre dans le réseau de collecte de gaz. Dans le mernik, après décantation, l'eau et les impuretés mécaniques se déposent sur le fond et sont périodiquement évacuées par la sortie. La quantité (volume) de production du puits est mesurée dans un réservoir de mesure. Après mesure, l'huile est envoyée au collecteur de collecte par une pompe (dans le cas d'un système de collecte sous pression).
La quantité de gaz est mesurée par des dispositifs et des instruments spéciaux à la sortie de la conduite de gaz après le séparateur de gaz.
Une unité de séparation et de mesure groupée d'un système gravitaire (GSZU) dessert plusieurs puits. Il se compose d'un séparateur de gaz, d'un mernik, d'une batterie de distribution (peigne) et de canalisations.
Les produits des puits (jaunissement, gas lift, pompage) sont acheminés vers la batterie de distribution. Lorsqu'un puits est allumé pour la mesure, la production de tous les autres puits est mélangée et entre dans le collecteur de collecte sans mesure.
La mesure est effectuée de la même manière que la mesure dans une unité de mesure de séparation individuelle. Les produits des puits restants qui sont entrés dans le collecteur de collecte sont envoyés séquentiellement vers le séparateur de gaz des premier et deuxième étages, tandis qu'il est possible d'extraire du gaz de chaque étage de séparation. L'huile du séparateur du deuxième étage entre dans le collecteur de collecte.
Dans les systèmes modernes scellés sous pression pour la collecte et le transport des produits de puits, des unités de séparation et de dosage automatisées ASZGU (types ZUG, Spoutnik, AGZU, etc.) sont utilisées.
Les produits des puits de production de pétrole sont acheminés vers l'unité de dosage de type Spoutnik, qui mesure périodiquement le volume de liquide fourni par le puits, détermine le pourcentage d'eau dans le liquide et la quantité de gaz libre. Des installations de type Spoutnik-A, Spoutnik-V, Spoutnik-B40 et Spoutnik-B40-24 ont été conçues et sont exploitées. Considérez le fonctionnement de l'installation Spoutnik-B40 (Fig. 7.6).
Il est conçu pour le passage automatique des puits en mesure selon un programme donné et la mesure automatique des débits des puits. Sputnik-B40 dispose d'un humidimètre d'huile automatique qui détermine en continu le pourcentage d'eau dans le débit d'huile ; automatiquement à l'aide d'un débitmètre à turbine (rotateur) 15 la quantité de gaz libre libérée de l'huile dans l'hydrocyclone est mesurée. Le débitmètre de liquide à turbine TOR 1-50 dans Sputnik-B40 est installé sous le niveau de liquide dans le réservoir de traitement du séparateur à hydrocyclone.
A l'aide de "Spoutnik-B40", ainsi que de "Spoutnik-B" et "Spoutnik-A", il est possible de mesurer séparément les débits des puits arrosés et non arrosés. Pour ce faire, procédez comme suit. Si, par exemple, 2 puits (voir Fig. 7.6) sont inondés et que les 12 puits restants connectés à Spoutnik fournissent du pétrole propre, les clapets anti-retour spéciaux 1 sont fermés manuellement et la production de puits inondés est envoyée via la ligne de dérivation via vannes 12 au collecteur de collecte 8. La production des puits fournissant de l'huile propre est envoyée au réservoir du commutateur multivoies des puits PSM, à partir duquel elle entre dans le collecteur de collecte 6, puis au collecteur d'huile sèche 23.
Le liquide de tout puits mesuré est envoyé par l'interrupteur rotatif des puits 4 au séparateur hydrocyclone 13. A la sortie des gaz du séparateur, un régulateur de pression différentielle 14 est installé, qui maintient une pression différentielle constante entre le séparateur et le débitmètre de gaz 15. La pression différentielle constante est transmise par des mécanismes à tiroir 16 et 16 a , à partir desquels un différentiel constant est également transmis à la soupape à piston 19.
La quantité de liquide est mesurée par puits comme suit. Lorsque le flotteur 17 de la jauge de niveau est dans sa position la plus basse, la fourche supérieure du mécanisme de flotteur appuie sur la saillie supérieure du tiroir, à la suite de quoi la pression accrue du régulateur 14 est transmise au côté droit du soupape à piston 19 et la recouvre; l'alimentation en liquide s'arrête et le débitmètre à turbine 18 cesse de fonctionner. A partir de ce moment, le niveau de liquide dans le séparateur monte. Dès que le niveau de liquide dans le séparateur atteint la position la plus haute et que la fourche inférieure du mécanisme à flotteur appuie sur la saillie du tiroir 16a, la pression accrue du régulateur 14 agit sur le côté gauche de la soupape à piston 19 et s'ouvre ce; le mouvement du fluide dans le système commence, et le débitmètre à turbine 18 compte la quantité de fluide qui l'a traversé.
Pour déterminer le pourcentage d'eau de pétrole coupée, Sputnik a installé un humidimètre 20, à travers lequel passe toute la production du puits.
Spoutnik-B40-24 a également été développé, qui ne diffère de Spoutnik-B40 que par le nombre de puits connectés - pas 14, mais 24 puits peuvent y être connectés. Toutes les autres données de ce Spoutnik sont les mêmes que celles du Spoutnik-B40.
Dans l'installation Spoutnik-V, la mesure volumétrique de l'alimentation en fluide du puits est utilisée. Il donne des résultats plus précis qu'un débitmètre à turbine si l'huile n'a pas une forte teneur en paraffine. Avec une teneur importante en paraffine, résines et impuretés mécaniques, ils se déposent dans la capacité calibrée de l'appareil de mesure et réduisent la précision des mesures.
Les paramètres des installations de type "Satellite" sont donnés dans le tableau 7.1.
Tableau 7.1 Paramètres des installations "Satellite"
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Choix | ||||||
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Nombre de puits connectés | ||||||
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Pression de travail, MPa | ||||||
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Limites de mesure pour le liquide, (m / jour) | ||||||
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Erreur de mesure de fluide, % | ||||||
P 
le commutateur de puits multivoies (PSM) est conçu pour le transfert automatique ou manuel de la production du puits vers le séparateur de mesure (Fig. 7.7).
Caractéristiques techniques du commutateur PSM-1M à en
Pression de service, MPa 4
Diamètre du tuyau de branchement, mm.
Entrée 70
Vacances totales 150
Zamernogo 70
Nombre d'entrées 14
Différence de pression maximale entre
tuyau de mesure et cavité commune, MPa 0,3
Tension d'alimentation du capteur de position, V 220
Version du capteur de position Antidéflagrant Ø1
L'interrupteur se compose d'un corps en acier 1 avec des tuyaux de sortie 2, un couvercle 3 avec un tuyau de mesure 4, un tuyau rotatif 13 avec un chariot mobile 15 et un arbre 7, un entraînement à piston avec un mécanisme à cliquet et un capteur de position. Chariot mobile (voir fig. 7.7 b) se compose d'un corps 21, d'un chariot 18, de galets 17 montés sur des axes spéciaux 22, et d'un joint en caoutchouc 19 pris en sandwich entre le corps 21 et le chariot 18. Le chariot mobile peut se déplacer dans le tube pivotant. Le ressort 20 assure que le chariot est plaqué contre le corps. Sur la surface cylindrique intérieure du boîtier, il y a deux rainures annulaires parallèles avec des contre-dépouilles contre chaque entrée. Les galets du chariot mobile se déplacent le long de ces rainures. La profondeur de la rainure et des rainures est choisie de telle manière que lorsque les rouleaux se déplacent le long de la rainure, un espace se forme entre le joint en caoutchouc 19 et le corps de l'interrupteur, et lorsque les rouleaux pénètrent dans les rainures, le joint est pressé contre le corps par le ressort 20, assurant l'étanchéité du canal de mesure. L'étanchéité de la liaison mobile du chariot et de la buse rotative est assurée par une bague d'étanchéité en caoutchouc 16 (voir Fig. 7.7 un). L'entraînement à piston 10 avec un mécanisme à cliquet est utilisé pour assurer la commutation automatique du puits
:en et se compose d'un corps en fonte 6, fixé sur le couvercle de l'interrupteur, d'un vérin de puissance avec un piston, d'un ressort et d'une crémaillère, qui est solidaire de la tige du piston.
À l'intérieur du boîtier d'entraînement, sur l'arbre du tube rotatif, un cliquet 5 est installé sur une clé 12 et un engrenage libre 11. L'engrenage est pressé contre le cliquet par un ressort 9 et interagit avec la crémaillère de l'entraînement. Le rochet 5 et l'engrenage 11 ont des dents d'extrémité avec des biseaux, ce qui assure un engagement unilatéral lorsqu'ils sont mutuellement tournés. Lorsqu'une impulsion de pression est appliquée de l'entraînement hydraulique à la cavité du vérin de puissance, le piston avec la tige se déplace et fait tourner l'engrenage, et avec lui le cliquet
arbre de commutation. Lorsque la pression est relâchée, le fluide du cylindre de puissance sera expulsé par le piston. La crémaillère et le pignon 1 se déplaceront dans la direction opposée à la position d'origine.
le rapovik avec l'arbre ne bougera pas. L'étanchéité à la jonction du cylindre de puissance et du couvercle, ainsi que dans la liaison mobile entre le cylindre et le piston, est assurée par des bagues d'étanchéité en caoutchouc. Le capteur de position de commutation Ul I PSM sert à contrôler le processus de commutation, et le logiciel vous permet également de régler à distance le puits requis sur M mesures. Le boîtier d'entraînement est fermé par un couvercle 5. Un extracteur 14 est utilisé pour réparer le PSM.
Le commutateur PSM fonctionne comme suit. Sur un signal) du relais temporisé, l'entraînement hydraulique est activé et le vérin de puissance n< реключателя подается жидкость под давлением. Жидкость перс м с щает поршень с рейкой, поворачивая через храповой механизм ПО воротный патрубок с подвижной кареткой, который останавливав i11 против отверстия в корпусе переключателя. В этот момент ролики западают в выточки, чем обеспечивается надежное уплотнение М(I ду корпусом и кареткой. Жидкость от скважины через подводят пи патрубок и окна в нем попадает в камеру крышки переключатели И через замерный патрубок в замерную линию.
Vous pouvez connecter le puits pour la mesure et manuellement. Pour CELA, une poignée spéciale est utilisée pour faire tourner l'arbre de la buse rotative ! Et installez-le sur le puits requis. La position du tuyau de dérivation П0В0р01 est déterminée par la flèche gravée sur la face d'extrémité de l'arbre. La vitesse de déplacement de la buse rotative est faible et, par conséquent, la charge sur les pièces mobiles et leur usure sont insignifiantes< ключателя - почти все они работают при малых перепадах давлении
Lorsque vous utilisez le commutateur, gardez à l'esprit
dans l'ensemble chariot, les diamètres des joints le long du corps et dans la spire. | le tuyau de dérivation sont les mêmes et l'unité est déchargée. Cependant, lorsqu'il est unilatéral | | une pression élevée provoque une force de flexion dans le tube pivotant, ce qui rend la commutation difficile. Par conséquent, il ne devrait y avoir aucune admission! 11 chutes de pression dans le joint du chariot supérieures à 0,5 MPa et donc I V | il est préférable d'effectuer la commutation dans ces conditions. Dans des conditions normales de fonctionnement, les chutes de pression à travers les joints HI Karstip dépassent 0,1 MPa.
À dernières années de nombreuses entreprises, en particulier, la conversion i eux > effectuent un travail important dans le domaine de la création et de la production d'équipements de mesure du débit de production de puits.
Par exemple, une unité de mesure mobile UZM (développeur - IPF "Sibnefteavtomatika") est conçue pour mesurer en mode automatique et manuel la quantité de liquide, de pétrole et de gaz produite à partir des puits de pétrole.
L'installation est basée sur une méthode hydrostatique de mesure de la masse de production de puits de pétrole, basée sur la dépendance de la pression hydrostatique d'une colonne de liquide sur la densité. L'élément principal pour la mise en œuvre de cette méthode est un capteur de pression différentielle, qui garantit une grande fiabilité de l'installation, une précision et simplifie également le support métrologique, car les supports encombrants et énergivores ne sont pas nécessaires.
L'un des avantages de l'installation de comptage est la capacité de mesurer à la fois le débit faible et le débit élevé.
puits.
L'unité se compose de deux unités (unité de traitement, unité de surveillance et de contrôle) montées sur un châssis-remorque, ce qui lui permet d'être transportée sur le terrain et connectée à des puits pour les mesures. L'unité de contrôle et de gestion abrite l'équipement de contrôle et le poste de travail de l'opérateur. Les blocs sont chauffés par des radiateurs électriques. L'installation est certifiée par le Gosgortekhnadzor de la Fédération de Russie en tant qu'instrument de mesure, certificat n° 0000435. Caractéristiques USM :
Pression de travail, MPa, pas plus de 4,0
Plage de mesure de fluide, t/jour 1-400
Plage de mesure de gaz réduite
aux conditions normales, nm 3 / m 3 40-20 000
Limite de l'erreur relative de base admissible de l'installation pendant la mesure, %, pas plus de :
Débit massique ± 2,5
Débit volumique de gaz ± 5,0
Limite de l'erreur relative de base admissible de l'installation lors du calcul du débit massique d'huile et d'eau 6,0
En plus de l'unité mobile, une unité américaine fixe est également produite, qui présente des caractéristiques techniques similaires,
mais peut fonctionner sur un groupe de puits, pour lequel l'unité est en outre équipée d'un dispositif de commutation de puits ml nifolds.
Suffisamment répandus dans les champs pétrolifères sont les compteurs pour mesurer le débit des puits de type SKZH, développés par NPO NTES (Tatarstan).
Les compteurs SCF sont conçus pour mesurer le débit massique, la masse totale d'une substance à des débits constants et variables. Les compteurs SCF mesurent la consommation en tonnes par jour et la masse totale accumulée - en kilogrammes. Le milieu mesuré peut être un liquide, un mélange gaz-liquide, par exemple, provenant de puits de pétrole, des solutions de diverses substances, y compris des boues à fines particules, des gaz liquéfiés. Lors de la mesure de la masse de liquide dans la composition d'un mélange gaz-liquide I, dans la plupart des cas, aucune séparation préalable en liquide et gaz n'est requise. Des compteurs sont installés à l'embouchure d'un puits producteur, à une unité de comptage groupée, à une unité de collecte et de traitement d'huile, dans des systèmes de surveillance et de régulation des processus technologiques. Le compteur se compose d'un convertisseur de débit à chambre ! (KPR) et l'unité de calcul de masse BESKZh. Le KPR du compteur SKZH se compose d'un boîtier et, selon la taille, d'un ou deux blocs de mesure.
Les blocs de mesure sont antidéflagrants< уровнем взрывозащиты «взрывонепроницаемая оболочка» и Moryi эксплуатироваться во взрывоопасных условиях. Он имеет норми руемые метрологические характеристики, его конструкция унифи цирована под все корпуса КПР, унифицирована под все корпуе.1 КПР, что позволяет с минимальными затратами производить замен \ измерительной части КПР в процессе проверки его метрологических характеристик или ремонта. Для измерения одновременно двух по токов жидкости в газожидкостной смеси рационально использован счетчик СКЖ, имеющий индекс модификации «Д». При этом в ОД ном из потоков допускается отсутствие газовой фазы.
Pour le fonctionnement du compteur, la présence de gaz libre dans sa poupe est nécessaire. Par conséquent, le compteur est le plus approprié pour mesurer des substances contenant des gaz associés qui peuvent être libérés dans le corps du compteur.
Les informations sur le débit de liquide, la masse accumulée du liquide qui a traversé le convertisseur de débit de la chambre, la présence de situations d'urgence pendant le fonctionnement du compteur sont traitées, accumulées et transmises à l'affichage ou au réseau externe dans le calculateur de masse unité. Les calculatrices ont un indicateur pour afficher des informations ou un lecteur d'informations qui vous permet de lire les informations accumulées sur la calculatrice, puis de les visualiser sur un PC. Le calculateur génère un signal de sortie d'impulsion normalisé pour transmettre des informations au système de télémétrie, et dispose également d'une interface RS-232 et RS-485, ce qui facilite son intégration dans tous les systèmes de surveillance et de contrôle automatisés. Les versions des calculatrices BESKZH-2M et BESKZH-2MS ont une archive de l'historique de fonctionnement du compteur, horaire, jusqu'à 7 jours, et quotidien, jusqu'à 3 mois. L'erreur relative principale de conversion du nombre d'impulsions d'entrée en un nombre de masse pour chaque canal pour les calculatrices n'est pas supérieure à ± 0,1%.
Les compteurs sont produits conformément à la TU 39-0147.585-010-92, sont inscrits au registre d'État sous le n° 14189-94 et possèdent un certificat de norme d'État RU.C.29065.A n° 7T22 et un brevet russe. Les caractéristiques techniques des compteurs SKZh sont présentées dans le tableau 7.2.
Le compteur est antidéflagrant, la teneur en sulfure d'hydrogène dans le liquide mesuré à une pression de fonctionnement de 4 MPa ne dépasse pas 0,02% en volume.
Actuellement, dans de nombreuses régions productrices de pétrole et de gaz du pays, des unités mobiles de comptage de type ASMA sont en service. L'unité ASMA-TP est conçue pour le contrôle métrologique des instruments de mesure de la productivité des puits de pétrole (AGZU "Spoutnik") et pour la production de mesures de haute précision des débits journaliers de liquide, de pétrole et d'eau en mesurant directement la masse de liquide et la volume de gaz de pétrole associé. L'installation consiste en un bloc avec des compartiments technologiques et matériels, situé sur une remorque de voiture à deux essieux.
Tableau 7.2
Caractéristiques techniques de SKZH
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Choix | |||||||
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Plage de mesure de débit, t/jour : sur le premier canal sur le deuxième canal |
Jusqu'à 120 Non |
Maison Jusqu'à 61 |
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Pression de service maximale, MPa | |||||||
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Valeur admissible de la viscosité cinématique du liquide, m 2 / s | |||||||
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Limite admissible de changement de GOR, | |||||||
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Erreurs relatives du compteur dans la plage de mesure, % pas plus | |||||||
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Source de courant |
CA 50Hz 220V |
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Contrepoids, kg | |||||||
La masse du liquide est déterminée en pesant les récipients vides et remplis et en mesurant le temps d'accumulation, la quantité de gaz associé est mesurée par deux compteurs de gaz Agat et un diaphragme complet avec le dispositif Sapphire-22DD. Selon la valeur du facteur gaz, le débit volumétrique de gaz associé peut être mesuré soit par l'un des trois compteurs, soit par deux ou trois en même temps.
Dans le compartiment de l'équipement, il y a une station de contrôle basée sur un automate programmable. Le résultat de la mesure est affiché sur l'écran d'un ordinateur portable, le protocole de mesure est imprimé sur une imprimante.
L'unité ASMA-T dispose d'un dispositif similaire et est située sur le châssis du véhicule. Dans le code de l'installation ASMA-T-03-400
03 - emplacement sur le châssis de la voiture "Ural-4320-1920"; 400 - débit maximal du puits, mesuré par l'installation,
Pour mesurer le débit des puits avec un GOR élevé, un séparateur mobile est utilisé, dans lequel une séparation préliminaire des gaz et une mesure sont effectuées. Le liquide contenant du gaz résiduel est fourni à l'ASMA-TP(T) pour la mesure en mode normal.
Le principe de fonctionnement des unités ASMA est basé sur la pesée directe du liquide (mélange pétrole-eau-gaz) du puits en unités de masse nommées, suivie du calcul par le contrôleur du débit journalier de liquide, pétrole et eau . La teneur en eau est mesurée avec un humidimètre VSN-BOZNA. La mesure du volume journalier de gaz associé est effectuée par un compteur de gaz de type AGAT-1M, et les résultats de mesure sont ramenés aux conditions normales dans le contrôleur.
Les unités de mesure de masse sont constituées de compartiments technologiques et instrumentaux placés dans des conteneurs de blocs, qui sont montés pour les unités transportables ASMA-T sur le châssis d'un véhicule tout-terrain, pour les unités fixes ASMA - sur une seule base.
Le compartiment technologique est fabriqué en classe B-1a, où la formation d'un mélange explosif de catégorie II A du groupe TZ est possible. Exécution des dispositifs du compartiment technologique - à sécurité intrinsèque, antidéflagrant. Les caractéristiques techniques des unités ASMA sont présentées dans le tableau 7.3.
Paramètres du milieu mesuré :
pression de travail, MPa, pas plus de 4,0
viscosité, cSt, pas plus de 500
fraction volumique d'eau, %, pas plus de 99
fraction massique de soufre, %, pas plus de 2
fraction massique d'impuretés mécaniques, %, pas plus de 0,05
erreur de détermination, %, pas plus de :
débit de liquide quotidien moyen - 2,5
volume de gaz associé - 6,0
coupure d'eau:
Tableau 7.4
Caractéristiques techniques de l'unité ASMA
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Modification de l'installation |
Plage de mesure |
Nombre de puits connectés à l'installation |
Dimensions hors tout, mm, Pas plus |
Poids (kg, |
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Par liquide | |||||||
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NO-8,10,14-180MP | |||||||
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MO-400-MZPK-4, 6, 8, 10, 12 |
4; 6; 8; 10; 12 | ||||||
Remarques:
PC - disponibilité des vannes de commutation
MP - la présence d'un interrupteur multi-voies
MZPK - la présence d'un module de vannes d'arrêt et de commutation.
OJSC "Surgutneftegas" exploite des unités de comptage transportables.
L'unité de mesure de masse transportable "ASMA-T-03-400-300" est conçue pour déterminer les débits journaliers de liquide, d'huile et d'eau en mesurant la masse du liquide (mélange huile-eau-gaz) et le volume de gaz associé de puits de pétrole.
Portée des installations - gisements de pétrole et de gaz.
L'unité se compose de compartiments technologiques et instrumentaux placés dans un conteneur bloc, qui est monté sur le châssis d'un véhicule tout-terrain avec un entrefer entre les compartiments d'au moins 50 mm.
Milieu mesuré - liquide (mélange huile-eau-gaz):
Pression de travail jusqu'à 4,0 MPa
Température de moins 10 à plus 50°С ;
Viscosité jusqu'à 500 cSt;
Taux de corrosion, pas plus de 0,2 mm/an.
Version climatique de l'unité UHL1, mais pour un fonctionnement à une température ambiante de moins 43 à plus 50°C et une humidité relative de 98% à une température de 15°C.
Caractéristiques:
Débit du puits raccordé à l'unité :
Liquide, t/jour de 0,1 à 400
Selon le gaz dégagé dans les conditions de fonctionnement, réduit à
conditions normales, m 3 / jour jusqu'à 300000
Erreur relative de mesure de la masse liquide
(mélange gaz-liquide), pas plus de % 2,0
Erreur relative dans la détermination de la moyenne quotidienne
débit de liquide, pas plus de, % 2,5
Erreur relative dans la détermination du volume de
gaz de pétrole ramené à des conditions normales, pas plus de 5,0
Erreur relative dans la détermination de la teneur en humidité de l'huile dans les sous-gammes :
a) de 0 à 60% (émulsion eau dans huile), % ±2,5
b) plus de 60 à 100 % - ±4,0 %.
Nombre de puits connectés à l'installation, 1
Diamètres nominaux des tuyaux d'entrée et de sortie, m 50
Perte de pression au débit de fluide maximal, pas plus de, MPa 0,02
Tension, V 380/220
Fréquence, pas plus de, Hz 50 ± 1
Puissance installée, pas plus de, kVA 20
Dimensions hors tout, pas plus de, mm 9860х2500х3960
Poids, pas plus de, kg 16850
Figure 1 - Installation de mesure de masse transportable
ASMA-T-03-400-300 :
1 - main courante à l'escalier; 2 - vis de support; 3 - réservoir de drainage; 4 - chaussure; 5 - boîte pour supports à vis; 6 - boîtier de mise à la terre ; 7 - boîte de canalisation pour la connexion.
Figure 2 - installation pour mesurer les produits Spoutnik - A
La salle AGZU appartient à la classe de danger B-1a. Classe de danger
déterminé selon le livre-classificateur de référence et appliqué aux locaux de l'AGZU.
De plus, le panneau devant l'entrée de l'AGZU doit indiquer l'heure
ventilation, nom, prénom, patronyme des personnes responsables du bon état et de la lutte contre l'incendie - toutes ces données doivent être appliquées avec de la peinture brillante à un endroit bien en vue des locaux de l'AGZU.
L'installation de la salle de commande doit être située à au moins 12 m de l'installation de comptage-commutation. Avant d'entrer dans l'AGZU, il est nécessaire d'allumer le ventilateur pendant 5 à 10 minutes.
En cas de séjour prolongé à l'intérieur de l'unité, lors de travaux avec déversement forcé d'huile, le ventilateur doit fonctionner en permanence.
En l'absence d'électricité, la ventilation de l'unité est assurée en ouvrant les deux portes.
Sur les unités de commutation de mesure, les inscriptions suivantes sont faites avec de la peinture rouge: "FIRE DANGEROUS", "TURN ON VENTILATION
À l'intérieur de l'AGZU, les numéros des puits connectés à l'installation doivent être peints, un journal de l'opérateur doit être disponible, où les entrées doivent être faites après la mesure. Le schéma de raccordement du réservoir sous pression et des extraits des instructions de fonctionnement en toute sécurité et de sécurité incendie doivent être disponibles.
Pendant l'exploitation, l'opérateur de production pétrolière et gazière doit respecter les exigences de la présente instruction, les règles de sécurité incendie et les règles d'hygiène personnelle, ainsi que la culture de production dans les zones de travail qui lui sont confiées.
CARACTÉRISTIQUES TECHNIQUES BUT ET DISPOSITIF D'AGZU
L'unité de groupe automatisée "SPUTNIK" AM-40-10-400 ou AM-40-14-400 est conçue pour mesurer le changement périodique de la quantité de fluide produit à partir des puits de pétrole et pour déterminer ensuite le débit du puits.
L'unité surveille le fonctionnement des puits par la présence d'une alimentation en fluide, une collecte séparée de l'huile arrosée et non arrosée.
EXIGENCES DE SÉCURITÉ POUR L'EXÉCUTION DES TRAVAUX
Avant d'entrer dans la salle AGZU pour les mesures, l'opérateur doit allumer la ventilation ou ventiler naturellement la pièce pendant 15 à 20 minutes.
Tableau 2 - Principales données techniques
| Débit maximal d'un puits de mesure | t/jour | |
| La limite de l'erreur relative tolérée dans la mesure opérationnelle de la quantité de liquide, | % | Pas plus + 6,0 |
| Nombre de puits connectés par mesure | PC. | 10 - 14 |
| Pression de service | kg/cm2, | pas plus de 40 |
| Température de l'environnement de fonctionnement | à propos de C | +5 ou С - +70 |
| Alimentation des circuits pneumatiques : | ||
| Pression du gaz | kg/cm2 | pas plus de 40 |
| pression différentielle entre les séparateurs de dosage et le collecteur commun | kg/cm2 | 0,3 – 1,2 |
| Alimentation des circuits électriques | type de courant | variable |
| tension | 380 / 220V | |
| la fréquence | hertz | 50+1 |
| consommation d'énergie | kW, | pas plus de 10 |
| Température ambiante | à propos de C | +50 oC |
| Exécution des appareils de mesure et de commutation | antidéflagrant | |
| Installation de comptage-commutation de classe de pièce | B-1a | |
| Exécution de la salle des boucliers | ordinaire |
DISPOSITIF ET FONCTIONNEMENT DE L'INSTALLATION
Le schéma d'installation fonctionne comme suit :
Les collecteurs de puits sont connectés aux tuyaux de dérivation de l'unité de dosage-commutation par l'intermédiaire de clapets anti-retour.
La production de puits entre dans le commutateur de puits PSM multivoie. Depuis le commutateur (PSM), les puits sont dirigés vers la tête de l'hydrocyclone du séparateur de mesure, où se produit la séparation primaire du gaz du liquide. Ceci est nécessaire pour une mesure plus précise du débit volumétrique du puits.
Les produits des puits restants entrent dans le pipeline commun avec un registre ouvert.
La quantité de liquide extraite par le gaz du séparateur est mesurée par le compteur TOR - 1 - 50.
Le dispositif de contrôle de débit dans le séparateur de dosage fournit un passage cylindrique, c.-à-d. le long de la section complète du tuyau de liquide, à travers le compteur TOR - 1 - 50 à vitesse constante, ce qui permet de mesurer dans une large gamme de débits de puits avec une petite erreur.
Le compteur TOP - 1 - 50 génère des impulsions à l'unité de contrôle et d'indication après avoir traversé le compteur 50 mètres de liquide. De plus, le compteur a une échelle avec une flèche et un intégrateur mécanique.
La commutation alternative des puits vers le commutateur PSM est effectuée à l'aide de vannes.
L'unité peut fonctionner en trois modes :
1. Par un séparateur de mesure à commande manuelle.
2. Par un séparateur de mesure sur commande automatique.
3. Opération de dérivation.
Le temps de mesure est fixé en fonction des conditions spécifiques de production du puits, des méthodes de production et de l'état de développement du champ. Dans chaque cas individuel, il est coordonné avec le département d'ingénierie et technique de l'atelier de production.
Le débit est calculé selon la formule :
Q = 1440 --------- KU (1)
Q – débit journalier, t/jour. ;
H1 - relevé du compteur au début de la mesure, m 3
H2 - relevé du compteur à la fin de la mesure, m 3
T1-T2 - temps de mesure, min
K - facteur de correction du compteur
Y est la gravité spécifique du pétrole, t/jour.
Lors du transfert d'un puits pour travailler sur une dérivation :
Ouvrir les vannes de la 1ère rangée ;
Fermez les vannes de la 1ère rangée, installez le chariot avec la poignée de commande manuelle entre les deux arbres ;
Relâchez la pression.
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DÉVELOPPÉ |
Centre de métrologie scientifique d'État de l'entreprise unitaire de l'État fédéral Institut panrusse de recherche sur la mesure du débit (FSUE GNMC VNIIR) |
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INTERPRÈTES : |
Nemirov MS - candidate en sciences techniques, Silkina T.G. |
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DÉVELOPPÉ |
Centre d'ingénierie et de métrologie Ufa du MOAO "Nefteavtomatika" |
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INTERPRÈTES : |
Nasibullin A.R., Fatkullin A.A. |
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DÉVELOPPÉ |
Société interrégionale à capital ouvert MOAO "Nefteavtomatika" |
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INTERPRÈTES : |
Mikhailov S.M., Khalitov A.S. |
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APPROUVÉ |
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INSCRIT |
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INTRODUIT POUR LA PREMIÈRE FOIS |
Date de lancement 2003-03-01
La présente recommandation s'applique à l'unité de mesure de masse ASMA (ci-après dénommée l'unité), fixe ou transportable, destinée à mesurer les débits moyens journaliers de liquide, de pétrole et d'eau et le débit de gaz associé des puits de pétrole, et établit une méthodologie pour vérification primaire et périodique de l'unité.
Intervalle d'étalonnage : pas plus d'un an.
1. Opérations de vérification
Lors de la vérification, les opérations indiquées dans le tableau 1 sont effectuées.
Tableau 1
2. Moyens de vérification
2.1. Lors de la vérification, les moyens de vérification indiqués dans le tableau 2 sont utilisés.
2.2. Les instruments de mesure utilisés pour la vérification doivent être vérifiés par le Service métrologique de l'État et avoir des certificats de vérification valides ou des empreintes de marques de vérification.
2.3. Il est permis d'utiliser d'autres moyens de vérification similaires qui assurent la détermination des caractéristiques métrologiques de l'installation avec la précision requise.
3. Exigences en matière de sécurité et de protection de l'environnement
3.1. Lors de la réalisation de mesures, les exigences définies par les documents suivants sont respectées :
- « Règles de sécurité incendie pour le fonctionnement des entreprises du Comité d'État des ressources naturelles de l'URSS » ;
Règles de sécurité pour les travaux de réparation et électromécaniques, approuvées et tenant compte des conditions spécifiques de champs pétroliers spécifiques ;
- « Règles d'exploitation technique des installations électriques grand public » (PTE) ;
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Moyens de vérification et leurs caractéristiques métrologiques et documents réglementaires |
Quantité |
Utilisé pour déterminer l'erreur de mesure |
Noter |
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Masses liquides |
L'écoulement d'un fluide |
Consommation de gaz associée |
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avec compteurs à turbine et membranes |
avec compteurs de vortex |
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Poids KGO-IU-20, poids 20 kg, limites de tolérance : ± 1 g, GOST 7328-82 |
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Un ensemble de poids KG-2-5, pesant 5 kg, limites de tolérance: ± 1 g, GOST 7328-82 |
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Thermomètre météorologique, plage de mesure (0 - 100) °C, GOST 112-78 |
||||||||
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Psychromètre à aspiration, TU 25.1607.054 |
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Baromètre anéroïde type BAMM-1, TU 25-04-1838 |
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Transducteur de débit avec limites d'erreur de base tolérée : ± 0,5 % et plage de mesure (2 - 16) |
Complet avec support hydraulique |
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Bâton de mesure standard de la 2ème catégorie selon GOST 8.400-80 avec une capacité de 1000 dm 3 avec les limites de l'erreur de base admissible : ± 0,1 % |
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Aréomètre de type AMV-1, GOST 18481-81, limites d'erreur absolue tolérée: ± 1,0 kg / m 3 |
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Classe de précision du manomètre 1.5, GOST 2405-88 |
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Thermomètre à liquide de type A avec une plage de mesure (0 - 50) ° C et une valeur de division de 0,1 ° C, GOST 28498-90 |
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Flacons de 1ère classe, cylindres, GOST 1770-74 |
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Générateur de signaux basse fréquence G3-102 avec une plage de fréquences (20 - 20000) Hz, GOST 22261-94 |
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Alimentation DC B5-30 avec instabilité : ± 0,01%, TU 3.233.220 |
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Magasin de résistance R4831 classe de précision 0,02, TU 25-04.296 |
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Voltmètre universel V7-16 avec plage de mesure (0 - 1000) V, TU 2.710.002 |
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Fréquencemètre de comptage électronique 43-33 avec une gamme de fréquences mesurées de 10 Hz à 10 MHz, E32.721.092.TU |
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Bobine de résistance de référence P331 avec une résistance nominale de 100 Ohm, classe de précision 0,01, TU 25-04.3368-78E |
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Chronomètre électronique avec limites d'erreur absolue tolérée : ± 1 s |
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4. Conditions de vérification
4.1. La vérification de l'installation est effectuée conformément à GOST 8.395-80 dans les conditions suivantes:
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Température ambiante, °C |
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Température du liquide, °C |
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Pression de travail sur le support, kg / cm 2 |
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Évolution de la température du fluide dans l'installation lors du remplissage du réservoir de mesure, pas plus de °C |
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Changement de débit de fluide pendant le remplissage du réservoir de mesure, pas plus de, % |
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Humidité relative, % |
de 30 à 80 ; |
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Pression atmosphérique, kPa |
de 84 à 106 ; |
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Fréquence de l'alimentation CA, Hz |
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Tension d'alimentation de l'instrument, V |
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Absence de vibrations, de chocs, de champ magnétique (sauf pour la terre). |
5. Préparation pour la vérification
5.1. Vérifiez la disponibilité des certificats de vérification valides des instruments de mesure ou des empreintes des marques de vérification.
5.2. Pour une option d'installation transportable, vérifiez la position d'installation avec un fil à plomb et, si nécessaire, nivelez-la avec des supports à vis.
5.3. Ils vérifient la présence d'une valeur égale de l'écart diamétral entre les surfaces du support et le guide de la cuve de mesure et, si nécessaire, procèdent à son alignement selon la documentation opérationnelle (ci-après - ED) de l'installation.
5.4. Avant de déterminer l'erreur de mesure du débit de liquide (lors de la vérification initiale), les opérations suivantes sont effectuées :
Connecter l'installation au banc d'essai (ci-après dénommé le banc) selon le schéma de vérification selon la Figure A.1 de l'Annexe A ;
Vérifiez l'étanchéité du système, composé d'un support, d'une installation et de canalisations de raccordement. Pour ce faire, réglez le débit le plus élevé pour le convertisseur de débit de banc, allumez la station de contrôle Cascade (ci-après dénommée la station de contrôle), qui est incluse dans le kit d'installation, et la pompe de banc, et effectuez au moins deux mesures cycles à l'aide du poste de commande (en mode manuel). Aucune goutte ou fuite de liquide à travers les presse-étoupes, les joints à brides, filetés et soudés n'est autorisée lorsqu'elle est observée pendant 5 minutes. La pompe sur pied est arrêtée et le réservoir de mesure est vidé jusqu'au niveau minimum à l'aide de la pompe de l'installation ;
Le nombre de cycles de mesure (k = 10) est saisi à l'aide du programme du pupitre opérateur du poste de commande (ci-après dénommé PPO) ;
Pour une installation fixe, selon son ED, le bon fonctionnement de l'interrupteur de fond est vérifié.
5.5. Avant de déterminer l'erreur de mesure de débit de gaz associée, l'appareil est connecté au support (lors de la vérification initiale) ou au puits (lors de la vérification périodique), le nombre de cycles (k = 10) est défini, et selon les instruments de mesure sont utilisés dans l'installation pour mesurer le débit de gaz associé, effectuer les opérations suivantes :
5.5.1. Pour une installation équipée de dispositifs de constriction (diaphragmes), débrancher les sorties des transducteurs de différence de pression, de pression et de température des gaz avec la station de contrôle hors tension et connecter un ensemble d'instruments de mesure aux entrées de la station conformément à la Figure A.2 de l'Annexe A .
5.5.2. Pour une installation équipée de convertisseurs de débit à turbine (ci-après dénommés TFR), déconnectez les sorties des TFR, des transducteurs de pression et de température avec la station de contrôle éteinte et connectez un ensemble d'instruments de mesure aux entrées de la station conformément à la Figure A.2.
5.5.3. Pour une installation équipée de compteurs de gaz vortex (ci-après - SVG), déconnectez les sorties du capteur de débit de gaz (ci-après - DRG) avec la station de contrôle hors tension et connectez un ensemble d'instruments de mesure aux entrées de la station de contrôle selon la figure A.3 de l'annexe A.
5.6. Avant de déterminer l'erreur de mesure de la teneur en eau, l'installation est raccordée à la cage (lors de la vérification primitive) ou au puits (lors de la vérification périodique), le nombre de cycles est fixé (k = 10), les sorties du pétrole brut convertisseur d'humidimètre (ci-après dénommé BCH) sont déconnectés avec la station de commande hors tension et connectent aux entrées de la station un ensemble d'instruments de mesure conformément à la Figure A.3.
5.7. Préparer les instruments de mesure pour le fonctionnement conformément à ED.
5.8. La station de contrôle est allumée, le logiciel est démarré conformément au manuel de l'opérateur inclus dans l'ensemble de l'ED de l'installation et l'alimentation est fournie aux instruments de mesure.
5.9. Vérifiez l'exactitude de l'entrée dans les coefficients PPO et les constantes conformément au manuel de l'opérateur.
6. Procéder à la vérification
6.1. Inspection visuelle
Lors d'un examen externe, les opérations suivantes sont effectuées:
Établir la conformité avec l'exhaustivité et le marquage de l'installation de la documentation technique ;
Vérifiez l'absence de dommages mécaniques sur les surfaces, de violations de l'intégrité des revêtements de protection et d'autres défauts sur les nœuds d'installation.
6.2. Essai
6.2.1. La sensibilité du système de pesée de l'installation est vérifiée avec la tare en mode "Calibration", réglée à l'aide du logiciel, comme suit :
6.2.1.1. Un poids de 3,0 kg est placé sur le conteneur et la valeur moyenne de la masse brute (M Bg) déterminée par le PPO est enregistrée ;
6.2.1.2. Le poids est retiré et la valeur de la tare (M Tg) est enregistrée ;
6.2.1.3. Vérifiez si la condition est remplie :
m = M Bg - M Tg ? Onze)
où M Bg - poids brut, lorsqu'il y a une charge sur le conteneur, kg;
M Tg - tare lorsqu'il n'y a pas de charge sur le conteneur, kg;
m est la masse de liquide imitée par un ensemble de poids, kg.
6.2.1.4. Répéter les opérations selon 6.2.1.1 - 6.2.1.3 au moins quatre fois ;
6.2.1.5. Si la condition (1) n'est pas remplie dans deux cas sur cinq, rechercher et éliminer la cause du manque de sensibilité.
6.2.1.6. Placer le poids de 60 kg sur le conteneur et répéter les étapes de 6.2.1.1 à 6.2.1.5.
6.2.2. Lors du test de l'installation, avant de déterminer l'erreur de mesure du débit de liquide sur la cage, les opérations suivantes sont effectuées :
Régler le débit d'eau égal à (30 ± 5) % du débit maximum de l'installation ;
Allumez l'installation en mode de mesure du débit de liquide ;
Effectuer au moins sept cycles de mesures pour stabiliser la température de l'eau ;
Vérifier l'exactitude de l'indication du débit de liquide.
6.2.3. Lors du test de l'installation, avant de déterminer l'erreur de mesure du volume de gaz et de la teneur en eau associés, les opérations suivantes sont effectuées :
Vérifiez l'exactitude du téléchargement du logiciel ;
Des signaux de pression différentielle, de pression, de température de gaz, de convertisseurs TPR, SVG et VSN sont envoyés aux entrées de la station de contrôle, simulés à l'aide d'un régulateur de courant et d'un générateur, selon les figures A.2, A.3, et le passage de les signaux sont vérifiés en comparant les valeurs de l'intensité du courant et du nombre d'impulsions, mesurées par la station de contrôle avec les valeurs données.
6.3. Détermination de l'erreur de mesure de la masse liquide
Lors de la détermination de l'erreur de mesure de la masse de liquide, l'erreur de mesure relative de la masse de liquide est déterminée dans le mode "Calibrage" spécifié à l'aide du logiciel. L'installation est raccordée à une colonne hydraulique (lors de la vérification primitive) ou à un puits (lors de la vérification périodique).
La détermination de l'erreur de mesure de la masse liquide est basée sur une comparaison des valeurs de la masse mesurée par l'installation :
Avec une valeur connue de la masse des poids de référence ;
Avec la valeur de la masse du liquide versé dans le récipient, déterminée indirectement à l'aide d'une jauge et d'un hydromètre.
Pour déterminer l'erreur de mesure de la masse liquide, les opérations suivantes sont effectuées, indiquées dans le tableau 3.
Tableau 3
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Lors de la vérification initiale |
Avec vérification périodique |
|
6.3.1. Videz le récipient doseur avec la pompe. |
|
|
6.3.2. Des poids de 60 kg sont installés ou suspendus sur un conteneur. |
|
|
6.3.3. Enregistrez le poids brut moyen (MB) du protocole PPO. |
|
|
6.3.4. Retirez les poids du récipient et notez la valeur moyenne de la masse à vide (MT). |
|
|
6.3.5. Répéter les opérations selon 6.3.2 - 6.3.4 au moins quatre fois. |
|
|
6.3.6. Allumez la pompe sur pied et remplissez le récipient avec de l'eau jusqu'au réglage de poids maximal saisi à l'aide du PPO: (M max \u003d M T + 300) kg. |
6.3.6. Remplissez le réservoir de mesure avec de l'huile pesant au moins 200 kg. |
|
6.3.7. La tare est fixée à l'aide de PPO dans le mode "Calibrage". |
6.3.7. effectuer les opérations selon 6.3.2 - 6.3.4. |
|
6.3.8. Une portion d'eau d'un volume de 100 dm 3 est versée dans le réservoir de mesure à partir du réservoir, le poids brut est fixé à l'aide de PPO et la densité de l'eau (?v) est déterminée avec un hydromètre. |
6.3.8. Vidange à l'aide d'une pompe à pompe d'un bidon de 100 kg d'huile. |
|
6.3.9. Enregistrer le poids brut moyen et la tare 1 (M B et M T). |
6.3.9. Effectuer les opérations selon 6.3.2 - 6.3.4. |
|
6.3.10. Deux autres portions d'eau de 100 dm 3 sont versées successivement dans une tasse à mesurer, en fixant pour chaque portion les valeurs moyennes de la tare, du poids brut et de la densité de l'eau. |
6.3.10. Videz le récipient doseur avec la pompe. |
|
6.3.11. Répéter les opérations selon 6.3.6 - 6.3.10 au moins quatre fois. |
|
1 Lorsque l'eau est vidangée du réservoir, un protocole pour le poids brut et le poids de tare apparaît sur le moniteur PPO en mode "Calibrage", mais dans la colonne de gauche (poids de tare) la valeur de poids initiale est notée, et dans la colonne de droite (poids brut) - la valeur pondérale obtenue après égouttage . Par conséquent, la plus petite valeur (obtenue après la vidange) est enregistrée dans le protocole de vérification dans la colonne où se trouve la tare, et la plus grande valeur (avant la vidange) est enregistrée dans le réservoir de mesure dans la colonne du poids brut.
6.4. Détermination de l'erreur de mesure du débit de liquide
La détermination de l'erreur de mesure du débit de fluide par l'installation est réalisée sur une colonne hydraulique en comparant les résultats de mesure du débit de fluide par l'installation et le convertisseur de débit (ci-après - PR).
Le débit d'eau est réglé par un régulateur de débit ou une vanne de régulation. Dans ce cas, les débits, m 3 / h, sont déterminés indirectement selon les lectures d'un fréquencemètre ou d'un compteur d'impulsions et d'un chronomètre électronique indirectement selon la formule
(2)
où K PR - facteur de quantité de mouvement PR, tiré de son témoignage, imp/m 3 ;
N - nombre d'impulsions sur le compteur d'impulsions pendant le remplissage, imp.
f PR - fréquence du signal de sortie PR, Hz
T cash - temps de remplissage par chronomètre électronique, min
Le signal de démarrage du compteur d'impulsions et du chronomètre électronique est le signal généré par le poste de commande pour la fixation de la tare (activation du réglage « poids minimum ») et le début du décompte du temps de remplissage.
L'arrêt du comptage des impulsions et du chronomètre électronique est réalisé par un signal de fixation du poids brut (activation du réglage "poids maximum"), qui génère également un signal d'arrêt du temps de comptage du temps de remplissage.
Pour déterminer l'erreur de mesure du débit de liquide, les opérations suivantes sont effectuées :
6.4.1. A l'aide du PPO, la valeur de la masse fixe de liquide est renseignée selon la première ligne du tableau 4 (pour la gamme correspondante de mesure du débit de liquide par l'installation).
6.4.2. L'unité est démarrée en mode de mesure du débit de liquide à la première valeur de débit du tableau 4.
Tableau 4
|
Gamme de mesure de débit de fluide, t/jour |
Débit cible |
Masse spécifiée de liquide, kg |
Temps de remplissage de min. jusqu'à max. paramètres de poids |
|||
6.4.3. Lors du remplissage du conteneur, au moins trois valeurs de fréquence avec PR sont enregistrées, et après le remplissage du conteneur, le nombre d'impulsions et le temps de remplissage sont enregistrés.
6.4.4. Le cycle de mesure est répété automatiquement, et après chaque remplissage, les opérations sont effectuées selon 6.4.3.
6.4.5. A la fin d'un nombre prédéterminé de cycles de mesure, les valeurs des débits massiques mesurés par l'installation pour tous les cycles sont enregistrées à partir du protocole PPO.
6.4.6. Effectuez les opérations selon 6.4.1 - 6.4.5 avec les valeurs de la masse et du débit du liquide selon la deuxième et la troisième ligne du tableau 4 (pour la plage correspondante de mesure du débit du liquide par l'installation).
6.5. Détermination de l'erreur de mesure du débit de gaz associé et de la teneur en eau
La détermination de l'erreur de mesure du débit de gaz associé et (ou) de la teneur en eau est effectuée en simulant les signaux des convertisseurs de débit, de pression, de température de gaz, de teneur en eau et en comparant les valeurs de débit de gaz calculées par la station de contrôle, réduite aux conditions normales, et la teneur en eau avec les valeurs calculées. Pour organiser les cycles de mesure, l'installation est reliée à un banc (pour la vérification primitive) ou à un puits de pétrole (pour la vérification périodique). Lors de la vérification initiale, il est possible de combiner la détermination de l'erreur de mesure du débit de gaz associé et (ou) de la teneur en eau avec la détermination de l'erreur de mesure du débit de liquide selon 6.4.
Les valeurs des fréquences et des signaux de courant spécifiés lors de la détermination de l'erreur de mesure du débit de gaz associé et de la teneur en eau sont données dans le tableau 5.
Tableau 5
|
Numéro de ligne je |
Quantités simulées |
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Température |
Pression |
Perte de charge du diaphragme |
Consommation de gaz selon TPR |
Consommation de gaz selon DRG |
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Pour déterminer l'erreur de mesure du débit de gaz et/ou de la teneur en eau associés, les opérations indiquées dans le tableau 6 sont effectuées.
Tableau 6
|
Lors de la vérification initiale |
Avec vérification périodique |
|
6.5.1. Avec la station éteinte, sur le générateur et les régulateurs de courant, les valeurs de fréquence et de courant de la première ligne du tableau 5 sont définies : |
|
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Pour installation avec diaphragme - I w , I D P , I P , I t ; |
|
|
Pour installation avec TPR ou SVG - I w , I P , I t ; f TPR ou f DRG |
|
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6.5.2. L'unité est démarrée en mode de mesure du débit de liquide à la première valeur de débit du tableau 5. |
6.5.2. L'installation reliée au puits de pétrole est démarrée en mode de mesure du débit de pétrole. |
|
6.5.3. Les interrupteurs sont fermés conformément aux Figures A.2 ou A.3 et, à l'aide du logiciel, ils passent en mode de mesure des grandeurs d'entrée et des paramètres de débit. |
|
|
6.5.4. A la fin du cycle de mesure, les valeurs de fréquence et de courant mesurées par la station de contrôle sont enregistrées. |
|
|
6.5.5. Le cycle de mesure est répété automatiquement, et après chaque cycle de mesure, les opérations sont effectuées selon 6.5.4. |
|
|
6.5.6. Au terme d'un nombre prédéterminé de cycles de mesure, les valeurs de débit de gaz (V) t/jour ramenées aux conditions normales et de teneur en eau (W) % en volume sont relevées selon les protocoles PPO. |
|
|
6.5.7. Effectuez les opérations selon 6.5.1 - 6.5.6, respectivement, pour déterminer l'erreur de mesure du débit de gaz et/ou de la teneur en eau séquentiellement aux deuxième et troisième valeurs de débit de gaz et/ou de teneur en eau du tableau 5. |
|
7. Traitement des résultats de mesure
7.1. Calcul de l'erreur de mesure de la masse d'un liquide
7.1.1. Calculer la masse de liquide dans jième dimension au ième chargement du conteneur 1 selon la formule
(3)
où - la valeur du poids brut, kg;
La valeur de la tare, kg.
1 Pour le chargement i-e du conteneur, une série de mesures j-x répétées est effectuée lorsque le conteneur est sous la même charge.
7.1.2. Calculer l'erreur de mesure relative de la masse de liquide, % dans la jième mesure au iième chargement du conteneur selon la formule
(4)
où - la valeur de la masse des poids, tirée du certificat de vérification des poids, ou la masse de l'eau, déterminée indirectement à l'aide d'un appareil de mesure et d'un aréomètre, kg.
7.1.3. Analyser les résultats du calcul des erreurs relatives pour chaque chargement du conteneur conformément à l'annexe D.
7.1.4. Calculer selon la formule (D.1) de l'annexe D, l'erreur systématique de mesure de la masse du liquide pour chaque chargement.
7.1.5. L'estimation RMS du résultat de mesure est calculée pour chaque chargement selon la formule
(5)
où k est le nombre de mesures pour chaque chargement du conteneur.
7.1.6. Le respect de la condition est vérifié pour chaque chargement du conteneur selon la formule
est-ce que je suis? 0,25, (6)
7.1.7. L'erreur relative de mesure de la masse liquide est déterminée pour chaque chargement selon la formule
où t 0 , 95 - Coefficient de Student à un niveau de confiance P = 0,95, déterminé selon le tableau D.2 de l'annexe D, selon le nombre de mesures pour chaque chargement du conteneur;
Erreur de mesure systématique de la masse de liquide au ième chargement du conteneur, calculée selon 7.1.4, %.
7.1.8. L'erreur relative de mesure de la masse du liquide, calculée par la formule (7), doit être comprise dans les limites de l'erreur relative tolérée des mesures de la masse du liquide spécifiée dans l'ED de l'installation.
7.1.9. Si la condition 7.1.8 n'est pas remplie, alors une correction est introduite en corrigeant le facteur de conversion de masse conformément à l'annexe B.
7.1.10. Après saisie d'un nouveau facteur de conversion de masse, les valeurs moyennes de la masse liquide sont recalculées pour chaque mesure selon la formule
(8)
où est la valeur corrigée du facteur de conversion de masse.
7.1.11. Effectuez les calculs à l'aide des formules (3), (4), en remplaçant les valeurs de poids net calculées à l'aide de la formule (8), et enregistrez ces valeurs dans le tableau B.1 de l'annexe B.
7.1.12. Vérifier le respect de la condition 7.1.8.
7.1.13. La satisfaction des conditions 7.1.6, 7.1.8 est considérée comme un résultat positif de la vérification pour déterminer l'erreur de mesure de la masse liquide par l'installation.
7.2. Calcul de l'incertitude des mesures de débit liquide
7.2.1. Le débit massique mesuré par le PR dans le cycle de mesure j est déterminé à i-ème valeur débit de liquide selon le tableau 4, selon la formule
(9)
où - la valeur moyenne du débit d'eau volumétrique, calculée par la formule (2), m 3 / h;
Densité de l'eau, mesurée avec un hydromètre, kg/m 3 .
7.2.2. L'erreur relative (%) est calculée dans le jième cycle de mesure à la iième valeur du débit de liquide selon la formule
(10)
où est le débit massique d'eau mesuré par l'installation, t/jour.
7.2.3. Les résultats du calcul des erreurs relatives sont analysés pour chaque valeur donnée du débit de fluide conformément à l'annexe D.
7.2.4. Calculer selon la formule (D.1) de l'annexe D, l'erreur systématique de mesure du débit du liquide à chaque débit.
7.2.5. L'estimation RMS du résultat de mesure est calculée pour chaque débit selon la formule (5), en remplaçant les valeurs des erreurs relatives dans le débit de fluide calculées selon les formules (10) et (D.1).
7.2.6. Le respect de la condition est vérifié pour chaque valeur du débit de fluide selon la formule
s je Q ? 0,4, (11)
où s i Q est l'estimation RMS du résultat de la mesure à la i-ième valeur du débit de fluide, %.
7.2.7. L'erreur de mesure relative de la masse de liquide est déterminée pour chaque chargement du récipient selon la formule (7), en substituant les valeurs de l'erreur de mesure relative du débit de liquide et l'estimation RMS calculée selon 7.2.4 et 7.2 .5.
7.2.8. L'erreur relative de mesure du débit de liquide par l'installation à chaque valeur de débit de liquide doit être comprise dans l'erreur relative tolérée de la mesure du débit de liquide spécifiée dans l'ED de l'installation.
7.2.9. Les résultats positifs de la vérification pour déterminer l'erreur de mesure du débit de liquide par l'installation sont la satisfaction des conditions 7.2.6, 7.2.8.
7.3. Calcul de l'erreur de mesure du débit de gaz associé
7.3.1. Déterminez les valeurs calculées du débit de gaz selon les formules de l'annexe D.
7.3.2. Calculer l'erreur relative dans la détermination du débit de gaz associé par la station de contrôle lors de la simulation des signaux de sortie des capteurs de débit de gaz dans le j-ème cycle de mesure pour la i-ème ligne du tableau 5 selon la formule
(12)
où - la valeur du débit de gaz, ramenée aux conditions normales, déterminée par la station de contrôle lors de la simulation des signaux de sortie des capteurs de débit de gaz, m 3 / jour;
La valeur de la consommation de gaz, calculée selon les formules de l'annexe D, m 3 / jour.
7.3.3. Analysez les résultats du calcul des erreurs relatives pour chaque ligne du tableau 5 selon l'annexe D.
7.3.4. L'erreur systématique de détermination du débit de gaz associé par la station de contrôle est calculée à l'aide de la formule (D.1) de l'annexe D pour chaque valeur du débit de gaz associé.
7.3.5. Calculer l'erreur relative de mesure du débit de gaz associé par l'installation selon la formule
où est la valeur maximale de l'erreur systématique dans la détermination du débit de gaz associé par la station de contrôle, choisie parmi les valeurs calculées selon 7.3.4, % ;
La limite d'erreur relative tolérée du convertisseur de débit de gaz utilisé dans l'installation, tirée du certificat de sa vérification, % ;
Limites des erreurs relatives tolérées des transducteurs de pression et de température, tirées des certificats de leur vérification, %.
7.3.6. L'erreur relative de mesure du débit de gaz associé par l'unité, calculée par la formule (13), doit être dans les limites de l'erreur relative tolérée de la mesure du débit de gaz associé spécifiée dans l'ED de l'unité.
7.3.7. Les résultats positifs de la vérification pour déterminer l'erreur de mesure du débit de gaz associé par l'installation sont considérés comme la satisfaction de la condition 7.3.6.
7.4. Calcul de l'incertitude des mesures de teneur en eau
7.4.1. Les valeurs calculées de la teneur en eau sont déterminées (fractions volumiques, %) dans le jième cycle de mesure pour la iième ligne du tableau 5 selon la formule
(14)
où K w est le facteur de conversion pour la teneur en eau ;
Valeurs du courant fourni à l'entrée de la station de contrôle, mA.
7.4.2. Calculer l'erreur relative dans la détermination de la teneur en eau par la station de contrôle lors de la simulation des signaux de sortie de l'humidimètre dans le jième cycle de mesure pour la iième ligne du tableau 5 selon la formule
(15)
où est la valeur de la fraction volumique d'eau déterminée par la station de contrôle, % en volume.
7.4.3. Analysez les résultats du calcul des erreurs relatives pour chaque ligne du tableau 5 selon l'annexe D.
7.4.4. L'erreur systématique dans la détermination de la teneur en eau par la station témoin est calculée à l'aide de la formule (D.1) de l'annexe D pour chaque valeur de la teneur en eau.
7.4.5. Calculer l'erreur relative de mesure de la teneur en eau par l'installation selon la formule
(16)
où est la valeur maximale de l'erreur systématique dans la détermination de la teneur en eau par la station de contrôle, choisie parmi les valeurs calculées selon 7.4.4, % ;
VSN - la limite de l'erreur relative tolérée dans la mesure de la teneur en eau avec un humidimètre, tirée du certificat de vérification, %.
7.4.6. L'erreur relative des mesures de teneur en eau par l'installation doit être dans les limites de l'erreur relative admissible des mesures de teneur en eau spécifiée dans l'ED de l'installation.
7.4.7. La satisfaction de la condition 7.4.6 est considérée comme un résultat positif de la vérification pour déterminer l'erreur de mesure de la teneur en eau par l'installation.
8. Enregistrement des résultats de vérification
8.1. Les résultats de la détermination des erreurs de mesure sont établis dans des protocoles selon les formulaires donnés en annexe B, qui font partie intégrante du certificat de vérification de l'installation. Une copie des protocoles de détermination de l'erreur des valeurs mesurées par l'installation, sécurisée par une signature personnelle et une empreinte de la marque personnelle du vérificateur, est jointe au certificat de vérification en tant qu'annexes obligatoires à celui-ci.
8.2. Si les résultats de la vérification sont positifs pour déterminer les erreurs de mesure de la masse liquide, du débit de liquide, du débit de gaz associé et de la teneur en eau, un certificat de vérification de l'installation est délivré sous la forme donnée au PR 50.2.006. Dans le même temps, au recto du certificat, il est noté que l'installation ASMA, sur la base des résultats de la vérification, a été reconnue apte et approuvée pour être utilisée pour mesurer la masse de liquide, le débit de liquide, le débit de gaz associé et la teneur en eau. , et au verso du certificat, les valeurs du coefficient de conversion de masse sont enregistrées.
8.3. Si les résultats de vérification sont positifs pour déterminer les erreurs de mesure de la masse du liquide, le débit de liquide et les résultats de vérification sont négatifs pour déterminer les erreurs de mesure du débit de gaz et de la teneur en eau associés, un certificat de vérification de l'installation est délivré sous la forme indiquée dans le PR 50.2.006. Dans le même temps, au recto du certificat, il est noté que l'installation ASMA, sur la base des résultats de la vérification, a été reconnue apte et approuvée pour une utilisation pour la mesure de la masse de fluide, du débit de fluide et au verso du certificat, les valeurs du coefficient de conversion de masse sont enregistrées.
8.4. En cas de résultats de vérification négatifs pour déterminer l'erreur de mesure de la masse ou du débit de fluide, un certificat de vérification n'est pas délivré et l'installation est reconnue comme impropre à l'utilisation. Dans le même temps, les cachets sont éteints et un avis d'inaptitude est émis indiquant les motifs principaux sous la forme indiquée dans le PR 50.2.006.
Annexe A
Schémas de vérification de l'installation ASMA
Schéma de vérification pour déterminer l'erreur de mesure du débit de liquide par l'unité ASMA
1 - capacité de stockage ; 2 - pompe ; 3 - convertisseur de flux ; 4 - filtre; 5 - redresseur à jets; 6 - 9 - vannes ;
10 - clapet anti-retour; 11, 12 - manomètres; 13 - thermomètre; 14 - capteur à induction magnétique ; 15 - compteur d'impulsions ;
16 - dispositif secondaire du convertisseur de débit de référence ; 17 - chronomètre électronique * ou compteur d'impulsions;
18 - fréquencemètre; 19 - générateur ; 20 - bâton de mesure; S1 - interrupteur *
Illustration A.1
* Si un chronomètre électronique est utilisé dans le circuit de vérification, alors le générateur 19 et l'interrupteur S1 ne sont pas utilisés.
dispositifs de rétrécissement et convertisseurs de débit à turbine
1 - alimentation; 2 - 5 - réserves de résistance ; 6 - voltmètre; 7 - 10 - bobines de résistance de référence ;
11 - générateur; 12 - fréquencemètre; S1 - S5 - interrupteurs
Illustration A.2
Schéma de vérification pour déterminer les erreurs de mesure du débit de gaz associé et
teneur en eau par l'unité ASMA dont les conduites de gaz sont équipées de
compteurs de gaz vortex SVG
1 - alimentation; 2 à 4 magasins de résistance ; 5 - voltmètre; 6 - 8 - bobines de référence de résistance ;
9 - générateur ; 10 - fréquencemètre; S1 - S4 - interrupteurs
Illustration A.3
Annexe B
Protocoles de détermination des erreurs de mesure par l'installation ASMA
|
PROTOCOLE N° Type d'installation ___________________________ chambre _______________________ Propriétaire ________________________________________________________________ Lieu de vérification _______________________________________________________________ Limites de l'erreur tolérée dans la mesure de la masse de liquide, % : ______________ Tableau B.1 - Résultats de la détermination de l'erreur de mesure de la masse de liquide
* Dans la colonne 1, le coefficient de conversion de masse est enregistré avant vérification et le nouveau ajusté. ** Dans la colonne 7, inscrire la masse des poids de référence installés directement sur le réservoir, ou la masse d'eau mesurée avec un appareil de mesure. |
||||||||||||||||||||||||||||||
Conclusion _____________________________________________________________
Fonctions, signatures, etc. sur. noms de famille, _____________________________________
qui a effectué la vérification _____________________________________________________
Date de vérification "_____" _____________________
Conclusion ____________________________________________________________
Fonctions, signatures, etc. sur. noms de famille, ____________________________________
qui a effectué la vérification __________________________________________________________
Date de vérification "_____" _______________________
* Les colonnes 5, 6, 7 sont remplies lors de la simulation d'un convertisseur de débit de gaz avec un dispositif de rétrécissement, TPR et SVG, respectivement.
|
PROTOCOLE N° Type d'installation ___________________________ chambre ____________________ Propriétaire _____________________________________________________________ Lieu de vérification _________________________________________________________ Limites de l'erreur relative tolérée de l'humidimètre, % ______________ Tableau B.4 - Résultats de la détermination de l'erreur des mesures de teneur en eau Si tu? h, le résultat suspecté est exclu de l'échantillon comme anormal. Ne permettez pas plus d'un résultat anormal sur cinq à six mesures et pas plus de deux sur onze. Sinon, la vérification est terminée. Coefficients de Student pour la probabilité de confiance P = 0,95(D.1) DP ij \u003d K DP (I ij DP - 4), P ij \u003d K P (I ij P - 4), t ij \u003d K t (I ij t - 4), où DP ij , P ij , t ij sont les valeurs simulées, respectivement, de la perte de charge (kgf/m 2), de la pression (kgf/cm 2) et de la température (°C) sur la membrane en ième point gamme de mesures de débit de gaz au jième cycle ; I ij DP , I ij P , I ij t - valeurs de courant mesurées, respectivement, pour la chute de pression, la pression et la température au i-ème point de la plage de mesure du débit de gaz pendant le j-ème cycle de mesure, mA; K DP , K P , K t - coefficients de conversion de la différence de pression, de la pression et de la température ; a, e, k t , d 20 - constantes du diaphragme (débit, coefficient de dilatation, facteur de correction pour la dilatation thermique, diamètre du trou); g, Ð VPmax , ? vg - constantes pour le gaz (humidité relative du gaz, pression de vapeur d'eau la plus élevée possible dans le gaz humide, densité du gaz humide); PB- pression barométrique, kg/cm2; K - facteur de compressibilité du gaz, |
(EN 1)
(EN 2)
(D.2)résultats de la recherche
Résultats trouvés : 310061 (0,74 s)
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1
Les caractéristiques de l'exploitation des gisements de condensat de pétrole et de gaz sont déterminées par les conditions géologiques d'occurrence et propriétés physiques fluides de formation
<...>GOR - le volume de gaz produit (en m3 standard), extrait avec 1 tonne de pétrole, apporté<...> <...>Qк = Qн+к – Qн – production de condensat, t ; Qg.r. = 10–3 r Qn – production de gaz dissous, milliers de m 3 ;<...>
2
CRÉATION D'UN ALGORITHME POUR LA RÉPARTITION DES COMPOSANTS DES HYDROCARBURES LIQUIDES ET DE LA PRODUCTION DE GAZ SUR LA BASE DU TRAITEMENT DES RAPPORTS DE PRODUCTION SUR LES PUITS [Ressource électronique] / Solyanov, Mavletdinov, Zaitsev // Géologie, géophysique et développement des gisements de pétrole et de gaz.- 2014 .- Non 10 .- P. 59- 63 .- Mode d'accès : https://site/efd/441809
La pertinence de développer un algorithme de séparation composant par composant de la production est liée à la nécessité de prendre correctement en compte la récupération des réserves de pétrole, de condensat, de gaz libre et dissous. La conséquence de la prise en compte correcte des prélèvements d'hydrocarbures est une planification raisonnable de la production pour la prévision et la possibilité de localiser les réserves afin d'augmenter le facteur de récupération du pétrole. L'algorithme créé par les spécialistes de KogalymNIPIneft a été programmé et testé dans l'installation BP91 du champ North Gubkinskoye. Sur la base des résultats du calcul, une répartition composant par composant des produits fabriqués est présentée avec l'attribution des puits ciblés, pour lesquels des prélèvements de gaz physiquement inacceptables ont été enregistrés
<...>Pour plus de fiabilité, l'algorithme contient les conditions 2 (Rs > Rsasma-t ) et 3 (Rsasma-t > Rsinitial), dans<...>qui utilisent la valeur du GF, mesurée sur la ROM "ASMA-T" (Rsasma-t).<...>n et y : Q l – production liquide, t Q L U V – production d'hydrocarbures liquides, t Q g – production<...>Bloc 3 (calculé) 1 .
3
N° 11 [Géologie, géophysique et développement des gisements pétroliers et gaziers, 2016]
<...> <...>Les données sur les facteurs gaz sont ajustées mensuellement en fonction des dernières mesures de l'unité "ASMA-T"<...>et développement des champs pétroliers et gaziers, 11/2016 DÉVELOPPEMENT DES CHAMPS PÉTROLIERS ET GAZIERS ACMA-T<...>Unités de mesure de masse transportables "ASMA-T-03-400-300". 9.
Preview: Géologie, géophysique et développement des gisements pétroliers et gaziers n°11 2016.pdf (1.0 Mo)4
N° 10 [Géologie, géophysique et développement des gisements pétroliers et gaziers, 2014]
Méthodes d'évaluation globale de la teneur en pétrole et en gaz des territoires, calcul des réserves ; questions d'évaluation de l'influence des facteurs géologiques et physiques sur les indicateurs de développement du champ.
Mamyashev T.V., Ananchenko A.S., Grotskova T.P.<...>Interprétation structurale et tectonique des résultats de l'analyse dynamique<...>C e lib e s t r e n d s h a n s t i n s t Fig. 6 .<...>indicateurs par niveau dynamique) ; est le GOR initial ; - GOR selon les mesures de PZU "ASMA-T<...>qui utilisent la valeur du GF, mesurée sur la ROM "ASMA-T" (Rsasma-t).
Aperçu : Géologie, géophysique et développement des gisements pétroliers et gaziers n°10 2014.pdf (0,8 Mo)5
Leucémie à mastocytes - La mastocytose systémique leucémique en tant que manifestation de la mastocytose systémique est caractérisée par la prolifération et l'accumulation de mastocytes immatures dans la moelle osseuse et d'autres organes internes. Les plus grandes difficultés résident dans le diagnostic différentiel de la mastocytose systémique leucémique et de la leucémie myélomastocytaire. Malgré les critères diagnostiques publiés dans les deux cas, certaines questions de terminologie restent ouvertes. Cette question a été discutée par le Mastocytosis Consensus Group en 2011 et 2013. (groupe de consensus UE/États-Unis et l'Européen Réseau de Compétence Mastocytose - ECNM). Le diagnostic de leucémie myélomastocytaire comme tumeur myéloïde à grand nombre de mastocytes a été proposé pour être considéré comme éligible en l'absence de critères nécessaires au diagnostic de mastocytose. En outre, il a été recommandé de diviser la mastocytose systémique leucémique en aiguë et chronique en fonction de la présence ou de l'absence de manifestations cutanées. La forme primaire de leucémie à mastocytes doit être différenciée de la secondaire, qui, en règle générale, se développe dans le contexte d'une mastocytose systémique agressive établie ou d'un sarcome à mastocytes. Le caractère inévitable du stade pré-leucémique de la mastocytose systémique leucémique est souligné, qui débute souvent par une mastocytose systémique agressive avec une progression rapide et l'apparition de 5 à 19 % de mastocytes dans les frottis de moelle osseuse. Il est recommandé d'appeler cette condition une mastocytose systémique agressive avec transformation en leucémie à mastocytes. L'élargissement de la classification actuelle de l'OMS pour inclure différentes variantes de la leucémie à mastocytes optimisera la sélection des patients pour les essais cliniques.
à savoir ACM avec transformation en LTK (ASM -t).<...>Précédent Myéloïde clonal MML Article original DOI 10.18821/0234-5730-2016-61-2-110-112 T<...>Atypique, type I +/+/+ Atypique, type II + + +/+/-/+ Cellules blastiques métachromatiques + + -/+ -/+ T<...>paramètres spécifiques, en particulier en cas de doute sur le diagnostic différentiel du développement de l'ACM-t<...>RÉFÉRENCES 1. Melikyan A.L., Subortseva I.N., Goryacheva S.R., Kolosheinova T.I.
6
L'article traite des problèmes qui se posent lors du développement de programmes d'essais pour les installations de séparation, causés par les particularités de la définition de leurs indicateurs et paramètres d'objectif.
jours 0,1…400 10 Unités fixes de mesure de masse pour puits de pétrole "ASMA" (28685/1) Débit<...>jours 0,1...400 11 Unités de mesure de masse transportables « ASMA -T -0,3-400-300 » (39712-08)<...>capacité) de pétrole brut (mélange eau-huile) ("OZNA-Impulse"); - débit de fluide du puits ("ASMA<...>"); - pétrole brut - mélange eau-huile ("ASMA -T 03-400-300").<...>mesures du débit volumétrique de gaz de pétrole associé, ramené aux conditions normales, m3/jour (UI « ASMA-T
7
MODÉLISATION D'INDICATEURS D'EXPLOITATION DE PUITS DANS DES CONDITIONS D'APPARITION DE CHAPEAU DE GAZ ARTIFICIELLE DANS LA ZONE DE FORMATION DE FORAGE [Ressource électronique] / Kordik [et al.] // Géologie, géophysique et développement des champs pétroliers et gaziers.- 2017 .- N° 9 .- P. 65-69 .- Mode d'accès : https://site/efd/644705
L'article présente les résultats des calculs hydrodynamiques des indicateurs de fonctionnement des puits sous la condition d'une diminution de la pression de fond (Рzab.) en dessous de la pression de saturation du pétrole avec du gaz (Рsat.) et, par conséquent, de la libération de gaz libre dans le zone de formation de fond de trou (BFZ). La valeur du facteur pétrole-gaz (Gf) est modélisée en tenant compte des évolutions du mode de fonctionnement du puits. Grâce au "raffinement cellulaire local" du modèle (fonction LGR), le rayon de la zone de dégazage de l'huile dans la zone de fond a été déterminé en fonction de la dynamique de pression au fond du puits, des tendances ont été identifiées dans l'évolution de la viscosité et de la densité de pétrole dans les conditions du réservoir, saturation en pétrole et en gaz du réservoir
m3 ; dans des conditions atmosphériques - 0,848 t / m3; - densité de l'eau dans les conditions atmosphériques - 1,019 t / m3; – teneur en gaz<...>pétrole - 56,43 m3/t, soit 47,84 m3/m3 ; – viscosité dynamique de l'huile dans des conditions de réservoir – 1,151 MPa<...>Mesures de ratio gaz-pétrole effectuées à l'aide de l'installation ASMA-T pour le stock de puits de référence de l'installation BS10<...>correspond aux données obtenues à partir des résultats des mesures sur le terrain effectuées à l'aide de l'installation ASMA-T<...>Octobre 2014 à aujourd'hui Débit de fluide, t/jour ↓ Diminue progressivement de 17…18 à 10 Croissance
8
N° 1-2 [Industrie et sécurité, 2011]
« Industrie et sécurité » est une publication officielle imprimée dans laquelle les principaux sujets de chaque numéro sont des informations officielles, des réglementations et des commentaires à leur sujet, consacrés au sujet de la sécurité industrielle. La revue publie des informations détaillées sur les innovations techniques et les recherches d'experts qui aident à construire le processus de sécurité industrielle et de protection du travail dans la production. Le public de la publication: chefs d'entreprises, employés de Rostekhnadzor, spécialistes techniques, chefs de départements, spécialistes des services de sécurité industrielle et de protection du travail, représentants des autorités, organisations éducatives et expertes.
les accidents en 2009 s'élevaient à 35 000 roubles. Le 5 juin 2010, l'équipe de prospection du puits ASMA-T<...>Les pétroliers ont mis à la terre l'unité ASMA-T à la tête de puits et ont connecté l'alimentation électrique à la station de contrôle<...>, installé des dispositifs de recul sous les roues de la voiture et mis l'unité ASMA-T sur des vérins<...>Nous avons mis en service l'unité de pompage, préparé l'installation ASMA-T pour la réception et la mesure de l'huile du puits<...>Lors de travaux sur la collecte d'outils et d'équipements de l'installation ASMA-T, l'un des travailleurs a constaté que
Aperçu : Industrie et sécurité #1 2011.pdf (0,2 Mo)9
ORGANISATION DU CONTRÔLE DE LA VALEUR DU quotient GAZ DE PÉTROLE COMME EXIGENCE OBLIGATOIRE DANS LA CONSTRUCTION D'UN SYSTÈME DE COMPTE UNIFIÉ POUR LA PRODUCTION DE GAZ DE PÉTROLE ASSOCIÉ [Ressource électronique] / Kordik [et al.] // Géologie, géophysique et développement du pétrole et du gaz champs.- 2016 .- N°11 .- pp. 64-68 .- Mode d'accès : https://site/efd/532511
Les directives de l'industrie et des entreprises établissent l'exigence de déterminer systématiquement les facteurs gaziers du pétrole à différents niveaux structurels de comptabilisation de la production d'hydrocarbures
à LLC "LUKOIL-Western Siberia" ces études sont réalisées à l'aide de l'unité mobile ASMA-T<...>La séparation du gaz séparé dans ASMA-T est effectuée dans un séparateur tubulaire incliné et une chambre de mesure.<...>le terme facteur de gaz "de travail" est utilisé, car il caractérise le volume de gaz libéré à partir de 1 tonne<...>mentionné ci-dessus, se réfère au volume de gaz de pétrole réduit aux conditions standard et se réfère à 1 tonne
10
L'article reflète les possibilités d'utilisation de la microscopie à force atomique (AFM) pour la détection précoce des changements dans l'état morphofonctionnel des cellules sanguines dans certaines maladies, incl. dans le diabète sucré de type 2, la leucémie lymphoblastique T, ainsi que des procédés de préparation d'échantillons de matériel biologique pour la recherche, d'obtention d'images à haute résolution, de détermination du module d'élasticité des membranes cellulaires dans l'étude de cellules de fluides biologiques à l'aide de l'AFM
détection précoce des modifications de l'état morphofonctionnel des cellules sanguines dans certaines maladies, notamment<...>Lymphocytes T.<...>Volotovsky [je dr.]. - Mn., 2010. - Partie 2, vol. 2. – C. 151–153. Onze.<...>Constantinova // Ros. magazine biomécanique. - 2009. -T. 13, n° 4 (46). – S. 22–30. 13. Drozd, ES<...>Drozd et al. // Biophysique. - 2011. - T . 56, n° 2. - S. 256-271. 15. Marchant, R.E., Kang.
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Monastères et paysans monastiques de Pomorye aux XVIe-XVIIe siècles : le mécanisme de la formation du servage
La monographie est consacrée à l'histoire de la colonisation monastique de Pomorie aux XVIe-XVIIe siècles. S'appuyant sur un large éventail de sources, l'évolution du système agraire et le changement de position des paysans monastiques sont retracés, et les principaux mécanismes de leur asservissement sont révélés.
T. 2. P. 140, 339. 2 SRYA XI-XVII siècles. T. 12. pp. 155–156. 3 Idem. T. 7. S. 345-346 ; ASM. N° 47.<...>T. 3. S. 37, env. 3 ASM. N° 197–200. 4RGADA. F. 281.<...>T. 73, p. 219–248. 2 ASM. T. 1. Nos 3–4, 8–9. Toutes les données au plus tard en 1502. 3 sam. GKE. T. 1. N° 165.<...>T. 1. S. 77–78. 7 ASM. N° 34, 38. 8 CAC. Publier. 2.<...>p. 63–66. 3 ASM. T. 1. S. 225–254. 4 MIC. pages 308 à 311 ; AAE. T. 1. N° 353.
Aperçu : Monastères et paysans monastiques de Pomorye aux XVI-XVII siècles, le mécanisme de la formation du servage.pdf (0.3 Mb)12
L'article est consacré à l'analyse des dispositifs nanotechnologiques et des phénomènes physiques qui les sous-tendent. Les microscopes à effet tunnel, à force atomique et à force magnétique sont examinés en détail, les capacités de ces dispositifs dans le développement de technologies au niveau atomique - conception atomique, spintronique, etc.. Le fonctionnement des dispositifs de nanotechnologie est basé sur des phénomènes quantiques, ce qui rend des exigences plus élevées qu'auparavant pour le niveau de formation du personnel d'ingénierie et, par conséquent, pour le niveau de maîtrise des étudiants des universités techniques avec une physique moderne, principalement quantique. L'importance de la formation fondamentale des étudiants des universités techniques pour le développement réussi des nanotechnologies dans notre pays est soulignée.
les capacités de ces dispositifs dans le développement de technologies au niveau atomique - conception atomique, spintronique, etc. sont indiquées.<...>Matériaux, Technologies, Outils, 1997, vol. 2, n° 3, p. 78–89. Bakhtizin R.Z.<...>Journal éducatif Soros, 2000, vol. 6, n° 11, p. 1–7. Binnig G., Rehrer G.<...>Uspekhi fizicheskikh nauk, 1988, vol. 154, non. 2, p. 261–278. Smirnov E.V.<...>Journal chimique russe, 2002, vol. XLVI, n° 5, p. 15–21. Golovin Yu.I.
13
M. : PROMÉDIA
L'utilisation de la microscopie à balayage à force atomique pour évaluer le degré de dispersion du noir de carbone dans les composés de caoutchouc vulcanisés et non vulcanisés est envisagée. La possibilité d'utiliser la différence de hauteur du relief sur les images AFM pour identifier les différences d'inhomogénéité du caoutchouc avec différentes qualités de noir de carbone est montrée.
T. 47. Problème. 4. S. 301-313. 3. Kharlampovich G.D., Churkin Yu.V. Phénols. M. : Chimie. 1974. 4. Koshel G.N.<...>T. 39 Numéro. 4-5. P. 172. 7. Rakhmankulov D.L., Zorin V.V., Zlotsky S.S.<...>T. 8. P. 404. Département de chimie générale et physique UDC 678.046.2+678.4+620.191.4 1E.A. Strizhak, 2G.I.<...>carbone dispersé), microscope à force atomique à balayage SOLVER PRO (NT-MDT) (inclusions solides, c'est-à-dire<...>T. 62. S. 121-144. 15. Molchanov S.P.
14
Les résultats d'études expérimentales de la modification de sondes pour la microscopie à force atomique à dimension critique (CD-AFM) par le dépôt de nanotubes de carbone (NTC) pour améliorer la précision de la détermination de la rugosité de surface des parois verticales des structures submicroniques sont présentés. Résumé—Des méthodes de dépôt d'un CNT individuel sur la pointe d'une sonde de microscope à force atomique (AFM) basées sur des interactions mécaniques et électrostatiques entre la sonde et un réseau de nanotubes de carbone orientés verticalement (VACNT) ont été étudiées. Il a été montré qu'à une distance de 1 nm entre la pointe de la sonde AFM et le réseau VA CNT et l'application d'une tension dans la plage de 20 à 30 V, un nanotube de carbone individuel est déposé sur la pointe. Sur la base des résultats obtenus, une sonde avec un nanotube de carbone sur la pointe (sonde CNT) avec un rayon de 7 nm et un rapport d'aspect de 1:15 a été formée. Les études de la sonde CNT ont montré que son utilisation augmente la résolution et la fiabilité des mesures par la méthode AFM par rapport à la sonde commerciale, et permet également de déterminer la rugosité des parois verticales des structures à haut aspect par le CD-AFM méthode. Les résultats obtenus peuvent être utilisés dans le développement de procédés technologiques pour la fabrication et la restauration de sondes AFM spéciales, y compris des sondes pour CD-AFM, ainsi que dans le développement de méthodes de contrôle express inter-opérationnel des paramètres du processus technologique pour la production d'éléments de la micro- et nanoélectronique, de la technologie des micro- et nanosystèmes.
La numérisation de la mesure a été effectuée en mode semi-contact AFM.<...>Entre la sonde AFM et la Fig.5.<...>est associé au détachement des NTC non pas du substrat, mais à la rupture du nanotube à d'éventuels endroits de défauts de sa structure, c'est-à-dire<...>Sinitsyna et al // Nanotechnologies russes. - 2008. - T . 3. - N° 11. - P. 118-123. Onze.<...>Klimin et al. // Physique chimique et mézoscopie. - 2011. - T . 13.-N° 2.-C. 226-231. 19.
15
En utilisant la microscopie à force atomique en mode de mesures point par point de l'interaction de force, une cartographie quantitative des propriétés nanomécaniques d'érythrocytes intacts de rat a été réalisée dans des conditions proches de la physiologie. Il a été établi que les érythrocytes fixés sur un substrat traité à la polylysine (poly-L-lysine) ont une forme majoritairement plate. Cependant, au fil du temps, les cellules peuvent se transformer brusquement en objets hémisphériques, augmentant de volume et se renforçant simultanément. Un mécanisme possible de l'effet est discuté.
Ankudinov,2,3,¶ T.E. Timoshenko 1 1 Institut de physiologie. IP<...>On pense que le module de Young est mesuré avec précision si l'objet est en retrait, c'est-à-dire E. déformé par la sonde AFM<...>Ankudinov, T.E. Timochenko Fig. 2.<...>les érythrocytes ont augmenté de volume et durci, mais l'intégrité de la membrane a été préservée et la destruction, c'est-à-dire<...>T. 82. Question. 10. pp. 109–116. Nazarov P.G., Berestovaya L.K. // DAN. 1995. T. 343. Problème. une.
16
ÉTUDE DES ÉTAPES INITIALES DU PROCESSUS DE CORROSION LOCALE DE L'ACIER 30X13 PAR LES MÉTHODES DE MICROSCOPIE À FORCE ATOMIQUE, DE SPECTROSCOPIE ÉLECTRONIQUE AUGER ET DE SPECTROSCOPIE PHOTOÉLECTRONIQUE À RAYONS X [Ressource électronique] / BYSTROV [et al.] // Chemical Physics and No. 1. C016.- Mézoscopie 2. -89 .- Mode d'accès : https://site/efd/370795
La microscopie à force atomique (AFM), la spectroscopie électronique Auger (OES) et la spectroscopie photoélectronique à rayons X (XPS) ont été utilisées pour étudier les étapes initiales du processus de corrosion électrochimique locale de l'acier au chrome 30Kh13. Il a été établi que l'apparition de signes de dissolution locale se produit déjà dans la première minute du processus anodique. Les paramètres statistiques les plus informatifs et l'échelle optimale des images AFM ont été déterminés. La nature de l'évolution des concentrations atomiques et de l'état chimique du Cr et du Fe à la surface et dans les couches massives des échantillons au cours de la corrosion locale a été établie. L'hypothèse est étayée que l'apparition d'une ligne de Cr métallique dans les spectres XPS peut servir de signe du début de la dissolution locale de l'échantillon donné.
M., Stoïanovskaïa T . N., Ugolkova T . MAIS.<...>T. 20, n° 5. S. 698-710. 9. Freiman L. I., Flis Ya., Prozhak M., Garts I.<...>T. 41, n° 1. S. 15-25. 13. Stryuchkova Yu. M., Kasatkin E. V.<...>T. 45, n° 5. S. 509-516. 14. Stryuchkova Yu. M., Kasatkin E. V.<...>T. 20, n° 3.
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N°3 [Nanotechnologies et protection de la santé, 2011]
La revue scientifique et pratique "Nanotechnologies et Protection de la Santé" a été fondée en 2009. Le sujet de la revue est la médecine scientifique et pratique spécialisée et culturelle et éducative.
I., Glazko T .<...>I., Glazko T .<...>Glazko T.<...>Sous la direction de T. T. Glazko a défendu 4 thèses de doctorat. Glazko T.<...>F., Glazko T . T.
Aperçu : Nanotechnologies et protection de la santé №3 2011.pdf (0,1 Mo)18
Système expert d'aide à la décision pour déterminer les causes des défaillances des modules de machines automatisées [Ressource électronique] / Kozlova, Ignatiev // Actualités des établissements d'enseignement supérieur. Région Volga. Sciences techniques.- 2013 .- N°1 .- P. 19-25 .- Mode d'accès : https://site/efd/269676
M. : PROMÉDIA
Un système expert d'aide à la décision est envisagé pour déterminer les causes des défaillances des modules de machines automatisées, ce qui génère des recommandations pour les régleurs afin d'éliminer les défauts des équipements de traitement.
Informatique, génie informatique et contrôle 19 UDC 004.891 T . D. Kozlova, A. A.<...>Shp - broche; TG - génératrice tachymétrique; ROSH - relais de la broche optique; Kx, Kz - chariots le long des axes x et z; J<...>Kozlova, T . RÉ.<...>Système expert pour déterminer les causes des défaillances des systèmes technologiques / T . RÉ.<...>système d'aide à la décision pour déterminer les causes de pannes de modules de machines automatisées / T .
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Nanotechnologies et micromécanique. Partie 4. Probe nanotechnologies textbook. allocation
M. : Maison d'édition MSTU im. N.E. Baumann
Les phénomènes physiques utilisés dans le fonctionnement d'un microscope à effet tunnel et d'un microscope à force atomique sont décrits. Les lois physiques et chimiques des nanotechnologies sondes les plus développées sont envisagées.
Il se compose de l'AFM lui-même et d'un dispositif sous la forme d'un STM pour mesurer l'écart de la sonde AFM par rapport à un certain<...>Sous cet angle, la flexion du porte-à-faux est calculée, c'est-à-dire e. déviation ∆Z de la sonde AFM par rapport à la position non perturbée<...>C'est possible sous sondes STM et AFM.<...>T. 154. Question. 2. S. 261–278. 10. Ivanov Yu.A.<...>T. 23, n° 1, p. 81–87.
Aperçu : Nanotechnologies et micromécanique.pdf (0.2 Mo)20
Sur l'exemple du gel de silice ShSKG (a une structure globulaire avec une structure poreuse irrégulière) et de la silice SBA-15 (a une structure régulière avec des pores de section constante), les possibilités de la microscopie à force atomique (AFM) pour déterminer la surface la morphologie des silices avec différentes porosités sont considérées. La possibilité d'utiliser l'AFM pour étudier la structure des matériaux avec une disposition régulière des pores est montrée. L'étude AFM des matériaux globulaires n'est pas informative. L'épaisseur de la monocouche d'oxyde de titane formée à la surface de la silice SBA-15 dans un cycle de 1 MN (-0,26 nm) a été déterminée expérimentalement, ce qui confirme la formation uniforme couche par couche de revêtements d'oxyde de titane par la méthode MN.
Sosnov1, T.S. Trubina2, A.A.<...>T. 43. N° 9. S. 1956-1959. 15. Alekovsky V.B. Chimie des composés supramoléculaires. SPb. : Éd.<...>T. 69. N° 10. S. 1585-1593. 17. Magonov S.M., Elings V., Whangbo M.-H.<...>T. 74. N° 3. S.408-414. (Shevkina A.Yu., Sosnov E.A., Malygin A.A.<...>Pletnev R.N., Ivakin A.A., Kleshchev D.G., Denisova T.G., Burmistrov V.A.
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N° 1 [Physique chimique et mésoscopie, 2008]
Les sujets du magazine incluent : Les processus de combustion et d'explosion. Modélisation mathématique des processus physiques et chimiques. Grappes, systèmes de grappes et matériaux. Couches interfaciales et processus d'interaction en elles. Calculs de chimie quantique. Phénomènes cinétiques non linéaires. Dispositifs et dispositifs nanoélectroniques. La revue est incluse dans le Abstract Journal and Databases de VINITI RAS.
T. 8, n° 3. pages 311-320. 2. Erokhin B.T., Lipanov A.M.<...>T .53, n° 8.<...>T.3. S.1150.<...>VERMONT.<...>T .40, n° 4.
Aperçu : Physique chimique et mésoscopie n° 1 2008.pdf (0,3 Mo)22
LE RÔLE DES FACTEURS DE COUPLAGE DES PROTÉINES DANS LA GÉNÉRATION DU POTENTIEL MEMBRANAIRE PAR LES PARTICULES SOUS-MITOCHONDRIALES RÉSUMÉ DIS. ... CANDIDAT DES SCIENCES BIOLOGIQUES
M.: L'UNIVERSITÉ D'ÉTAT DE MOSCOU DU NOM DE M.V. LOMONOSOV
Conclusions Afin d'étudier le rôle des facteurs de couplage des protéines mitochondriales dans la génération métabolique de la différence de potentiel électrique, des méthodes ont été développées pour isoler des particules submitochondriales modifiées obtenues en détruisant les mitochondries par ultrasons et en traitant
PARTICULES SUBMITOCHONDRIALES Le mémoire est rédigé en russe (Spécialité Physique Biologique n°091)<...>résumé du mémoire pour le diplôme de candidat en sciences biologiques MAISON D'ÉDITION J-&3W<...>Le mélange a été incubé pendant 15 min. à température ambiante et utilisé dans l'expérience. -ACM-SMP, ACM-SMP+Fj, ACM-SMP<...>reconstruction et notation, comme dans la légende de la Fig. 1. ATP succinate oligomycine*. t Oui 1 ^ ^ W ^ ^ ^ T<...>Biophysique membranaire, Kaunas Med. in-t, Moscou-Kaunas, 1969, p. 63. 2. M. A. Vladimirova, V. V. Kulene,
Preview: LE RÔLE DES FACTEURS DE COUPLAGE DES PROTÉINES DANS LA GÉNÉRATION DU POTENTIEL MEMBRANAIRE PAR LES PARTICULES SOUS-MITOCHONDRALES.pdf (0.0 Mb)23
Pour la première fois, des échantillons de matériaux composites contenant du diamant avec une matrice de fullerite C60 polymérisée ont été obtenus par la méthode de traitement thermobarique. La structure des matériaux obtenus a été étudiée par microscopie optique et analyse de phase aux rayons X. L'analyse des propriétés thermophysiques a été réalisée en fonction du rapport de la proportion de particules de diamant dans la matrice du matériau composite. La dureté et la résistance à l'usure des échantillons obtenus sont comparables aux propriétés similaires des outils de forage au diamant.
Tableau 3 Résistance à l'usure des échantillons obtenus à P = 9 GPa, T = 1000 C<...>C60 + 25 % ACM (10/7) 6,99 1,1 0,0064 C60 + 50 % ACM (10/7) 8,05 0,2 0,0403 C60 + 75 % ACM (10/7) 12, 11 0,6 0,0202<...>C60 + 20 % ACM (10/7) + 20 % ACM (40/28) 8,50 1,5 0,0057 C60 + 30 % ACM (10/7) + 30 % ACM (40/28) 15,56 0,9 0,0173<...>C60 + 40 % ACM (10/7) + 40 % ACM (40/28) 34,12 1,7 0,0201 C60 + 25 % ACM (40/28) 20,85 2,3 0,0091 D'après les résultats<...>L I T E R A T U R A 1.
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Pertinence et objectifs. Pour des études expérimentales d'effets physiques fondamentaux dans des systèmes de nanoparticules ultrapetites dans des matrices diélectriques, ainsi que pour leurs applications instrumentales, il est nécessaire de développer des technologies pour la formation contrôlée de nanoparticules ultrapetites de tailles données dans l'épaisseur de films diélectriques ultraminces, ce qui est important à la fois pour la nanoélectronique de précision à caractéristiques contrôlées et pour la nanomédecine moderne. L'objectif de ce travail est d'étudier les caractéristiques des caractéristiques courant-tension (CVC) à effet tunnel obtenues pour la croissance de points quantiques d'or colloïdal dans un système de microscopes combinés à force atomique et à effet tunnel (AFM/STM), ainsi que d'étudier les conditions pour la contribution possible de l'effet tunnel dissipatif 2D aux CVC à effet tunnel. Matériaux et méthodes. L'expérience menée correspond en partie à la méthodologie des auteurs de l'Université de Kobe (Japon). La formation de particules d'or dans des films Au(III) – SiO2/TiO2 est réalisée à l'aide d'un microscope à force atomique. Le travail théorique a été réalisé dans le cadre de la théorie de l'effet tunnel dissipatif par la méthode de l'instanton. Résultats. Dans ce travail, les caractéristiques tunnel courant-tension pour la croissance de points quantiques d'or colloïdal dans un système combiné AFM/STM sont obtenues. Une comparaison qualitative des caractéristiques I–V de l'effet tunnel avec la courbe théorique calculée de la dépendance au champ de la probabilité d'effet tunnel dissipatif 2D est effectuée, en tenant compte de l'influence de deux modes de phonons locaux d'une matrice à large gap. Un accord qualitatif entre les courbes expérimentales et théoriques a été établi, ce qui indique une contribution possible du mécanisme d'effet tunnel dissipatif au courant d'effet tunnel à travers le point quantique croissant sous la pointe en porte-à-faux, qui peut être amélioré en grappes de 1 à 5 nm de taille plus fine. films. Conclusions. La comparaison qualitative ci-dessus du tunnel CVC pour la croissance d'amas d'or colloïdal dans le système combiné AFM/STM et la courbe théorique de la dépendance au champ de la probabilité de tunnel dissipatif 2D, en tenant compte de l'influence de deux modes de phonons locaux du large- matrice d'écart, montre la contribution possible de l'effet tunnel dissipatif au courant d'effet tunnel à travers le point quantique croissant sur le stade initial croissance. Il a été établi que le mécanisme ionique de conduction prévaut sur le mécanisme tunnel lorsque la force du champ électrique induit des ions d'or positifs dépasse la force du champ électrique externe.
Kasatkin // Lettres au journal de physique technique. - 2012. - T . 38, n° 4. -S. 60–65. 5. Weihua Guan.<...>Stepanov // Physique du Solide. - 2009. -T. 51, n° 1. - P. 52–56. 9. Kantam, M. Lakshmi.<...>Série physique. - 2007. - T . 71, n° 61. 14. Lapshina, M.A.<...>Denisov // Physique et technologie des semi-conducteurs. - 2011. - T . 45. - P. 414. 16.<...>Semenov // Journal de physique expérimentale et théorique. - 1987. - T . 92, n° 3. - S. 955. 20.
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UTILISATION DE LA MICROSCOPIE À FORCE ATOMIQUE POUR ÉTUDIER LES SIGNES CYTOMORPHOLOGIQUES DES CAUSES D'INFECTIONS BACTÉRIENNES [Ressource électronique] / Nemova, Falova, Potaturkina-Nesterova // Bulletin de biologie expérimentale et de médecine.- 2015 .- N° 10 .- P. 110-113 .- Accès mod : https://site/efd/354045
Les caractéristiques cytomorphologiques des agents pathogènes des infections bactériennes ont été étudiées par microscopie à force atomique. Une analyse des propriétés élastiques-mécaniques des représentants de Staphylococcus spp., obtenues à partir de la peau de personnes atteintes de dermatoses chroniques, a montré que les cellules des souches de S. aureus se caractérisent par une élasticité inférieure de la membrane cellulaire par rapport aux représentants du transitoire flore. Des différences significatives dans les caractéristiques du relief des membranes cellulaires et la présence du facteur de pathogénicité fimA chez Escherichia coli isolé des muqueuses de l'appareil reproducteur de femmes cliniquement en bonne santé et de patients atteints d'infections urogénitales inflammatoires ont été révélées. Mots clés : microscopie à force atomique, déterminants génétiques, microflore, facteurs de pathogénicité
509 La microscopie à force atomique (AFM) est un type de microscopie à sonde à balayage largement utilisée<...>La méthode AFM a été utilisée pour évaluer la réaction morphofonctionnelle des cellules bactériennes avec type différent structure cellulaire<...>était l'étude des caractéristiques cytomorphologiques des agents pathogènes des infections bactériennes à l'aide de l'AFM<...>T. 5, n° 11 12. Art. 136 141. 4.<...>T. 35, n° 8. S. 54 61. 6.
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Des fibroblastes intacts situés sur un substrat traité au collagène ont été examinés à l'aide d'un microscope à force atomique utilisant deux types de sondes : standard, avec un rayon de pointe de 2 à 10 nm, et spéciale, avec une boule de SiO2 avec un rayon calibré de 325 nm attachée à la pointe. Il a été établi que, quel que soit le type de sonde choisi, la hauteur maximale moyenne du fibroblaste est de l'ordre de ≈ 1,7 μm, et la rigidité moyenne du contact entre la sonde et la cellule est de ≈ 16,5 mN/m. ses couches externes se comportent comme une coque rigide, qui est pressée par la sonde à une profondeur qui ne dépend que de l'amplitude de la charge
Ceci est facilité par les possibilités de nouveaux modes AFM optimisés pour travailler avec des<...>T. Autrement dit, la différence entre ES et EH d'un ordre de grandeur n'est pas surprenante.<...>L'expression (3) est utile dans l'analyse des données AFM.<...>T. 7. Théorie de l'élasticité. M. : Nauka, 1987. P. 44. Popov V.L.<...>T. 7. Théorie de l'élasticité. Moscou : Nauka, 1987.
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L'article reflète les résultats d'études de l'influence de la température et du temps d'exposition sur les paramètres du carbone non diamant formé par la méthode directe de diffractométrie à haute température. À la suite des expériences, la formation de graphite bien ordonné a été établie pour les diamants des qualités ASM 60/40, AM 14/10 et nanodiamond. Il a été suggéré que la formation de graphite bien structuré se produit en raison de l'action épitaxiale du substrat (diamant).
phase de carbone non diamantée se formant à la surface de la poudre ASM 60/40 lors d'études à haute température<...>structure de la phase carbonée non diamantée formée au cours des études à haute température de la poudre AM 14/10<...>formation d'une phase de carbone non diamantée au cours d'études à haute température de la poudre de nanodiamant<...>T. 39. Question. 6.<...>T. 41. Problème. 4. S. 695-701 ; Andreev V.D. // Corps solide Physika. 1999. V. 41. N 4.
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Dans ce travail, nous avons étudié la surface de films métalliques minces d'or, d'argent et de cuivre avec une géométrie fractale sur un substrat diélectrique (mica) en utilisant la force atomique et la microscopie à effet tunnel. Les caractéristiques fractales trouvées en utilisant la force atomique et la microscopie à effet tunnel sont cohérentes les unes avec les autres
T. 72. Problème. 11. S. 1027-1054. 10. Zykov T . Yu., Sdobnyakov N. Yu., Samsonov V. M., Bazulev A.<...>T. 11, n° 4. S. 309-313. 11. Sdobnyakov N. Yu., Zykov T . Yu., Bazulev A.N., Antonov A.S.<...>T. 86. Question. 2. S. 71-77. 15. Pouchkine M.A.<...>N., Zykov T . Yu., Khashin V.A.<...>T. 9, n° 3. S. 250-255. 24. Sdobnyakov N. Yu., Sokolov D. N., Bazulev A. N., Samsonov V. M., Zykov T .
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MODÈLE DE LA BASE DE CONNAISSANCES DU SYSTÈME EXPERT DE SOUTIEN AU PROCESSUS DE DIAGNOSTIC DES MODULES DE MACHINES AUTOMATIQUES [Ressource électronique] / Ignatiev, Kozlova, Samoilova // Izvestiya des établissements d'enseignement supérieur. Région Volga. Sciences techniques.- 2014 .- N°2 .- P. 16-23 .- Mode d'accès : https://site/efd/552489
Pertinence et objectifs. L'utilisation d'un système expert permet d'accumuler les connaissances du personnel de maintenance et des experts sur les causes des pannes et les résultats de leur élimination, ce qui réduira le temps de récupération des modules de la machine automatique et, par conséquent, augmentera le facteur de disponibilité. détermine la pertinence de ce travail. Matériel et méthodes. La technique développée pour construire un modèle de base de connaissances d'un système expert pour soutenir le processus de diagnostic des modules de machines automatiques prend en compte leur structure hiérarchique sous la forme de sous-systèmes de différents niveaux lors de la construction de tous les composants du système (polyvalence de l'information, extensibilité et compatibilité interne des composants), fournit sur la base des liens de causalité entre les pannes et la récupération des modules et le traitement expert des données par la méthode des comparaisons par paires, la formation de recommandations pour éliminer les violations du processus de fonctionnement des modules. Pour former une base de connaissances, il est proposé d'utiliser un modèle orienté objet pour formaliser les faits, qui permet d'afficher les objets du domaine et les relations entre eux, et un modèle de production pour formaliser les connaissances procédurales (règles), offrant une organisation plus flexible. du mécanisme d'inférence. Résultats. Données analysées et structurées sur les défaillances des modules de machines automatiques. Une base de connaissances du système expert a été construite, qui comprend un composant déclaratif sous la forme d'un modèle orienté objet qui contient des connaissances sur les sous-systèmes de modules, les paramètres de diagnostic, des informations sur les défaillances des sous-systèmes et les moyens de les éliminer, et un composant procédural dans le forme d'un modèle de production qui contient un ensemble de règles utilisées pour traiter les connaissances déclaratives, qui assure la formation de messages sur un bloc fonctionnel défaillant dans l'un ou l'autre sous-système du module. Conclusions. Le modèle présenté de la base de connaissances pour prendre en charge le processus de diagnostic des modules de machines automatiques reflète le processus de résolution du problème lors de la détermination des causes des dysfonctionnements sur la base de l'analyse des informations de diagnostic et prend en compte la structure hiérarchique et l'algorithme de diagnostic.
Ignatiev, T . D. Kozlova, E. M.<...>, regroupés selon la structure hiérarchique de l'ACM.<...>Kozlova, T . RÉ.<...>Kozlova, T . RÉ.<...>Kozlova, T . RÉ.
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RECHERCHE DE FILMS DE POLYMETHYL METHOCRYLATE MODIFIES AVEC UNE ULTRA PETITE QUANTITE DE NANOCOMPOSITES CUIVRE/CARBONE PAR MICROSCOPIE ATOMIQUE DU SOL [Ressource électronique] / POLETOV, BYSTROV, KODOLOV // Physique chimique et mésoscopie.- 2014 .- 10 .- 10 .- Mode d'accès : https ://site/efd/414620
Des films de polyméthacrylate de méthyle (PMMA) ont été étudiés par microscopie à force atomique (AFM) en mode contact en utilisant de très petites quantités de nanocomposites cuivre/carbone (1-02 et 1-03 % en poids du polymère). Les caractéristiques de la rugosité du matériau polymère ont été étudiées : la force d'interaction entre la sonde et la couche superficielle de PMMA - « adhérence » (F) et la résistance à l'action de force adhésive de la sonde - « résistance à l'abrasion » (F). Lorsque les quantités indiquées de nanoparticules ont été introduites dans le film de PMMA, des changements significatifs ont été enregistrés dans les deux indicateurs.
Pogotskaya I.V., Kuznetsova T.A., Chizhik S.A.<...>T. 3. S. 76-78. 9. Trineeva V.V., Lyakhovich A.M., Kodolov V.I.<...>T. 2. S. 153-158. 12. Kodolov V.I., Khokhryakov N.V. et etc.<...>MT<...>MT
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Les résultats d'études expérimentales des modes de dépôt stimulé par les ions de structures de Pt d'une épaisseur de (0,48 ± 0,1) à (24,38 ± 0,1) nm par la méthode des faisceaux d'ions focalisés sont présentés. Le taux de dépôt de Pt stimulé par les ions a été déterminé expérimentalement, qui, selon les modes, varie de (0,28 ± 0,02) à (6,7 ± 0,5) nm/s. L'écart des dimensions latérales des structures de Pt par rapport à celles spécifiées par le gabarit diminue de (29,3 ± 0,07) % à (2,4 ± 0,2) % en fonction du temps de dépôt. Lorsque l'épaisseur des nanostructures de Pt est supérieure à 3 nm, leur résistivité est de (23,4 ± 1,8) Ω∙cm et dépend faiblement de l'épaisseur. Les résultats obtenus peuvent être utilisés dans le développement de procédés technologiques pour la formation de structures sensorielles microélectroniques, la nanoélectronique, la technologie des nano et microsystèmes.
interconnexions dans la reconstruction de VLSI, la formation de sondes conductrices pour la microscopie à sonde à balayage, etc.<...>Dans ce cas, un traitement statistique des images AFM obtenues en mode semi-contact a été réalisé.<...>résistances (Fig.1,b) : Rtot = R0 + Rg.s + Rs + Rs.p, où R0 est la somme des résistances de la sonde AFM<...>La figure 2 montre les images AFM de la morphologie et de la distribution des courants d'étalement de la surface de l'échantillon avec<...>Électronique. -T. 20. - №6. - 2015. - S. 591-597. Onze.
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Les raisons du faible contraste de phase de l'image dans un microscope à force atomique (AFM) lors de l'examen d'une surface sont examinées. Les moyens d'améliorer le contraste de phase de l'image en AFM sont déterminés. Des approches fondamentalement nouvelles de la conception d'un AFM avec un système de vide miniature, qui fournit des conditions pour améliorer le contraste de phase de l'image, sont envisagées.
<...>Les sources de ces charges localisées peuvent être des noyaux de dislocation, des atomes implantés, des amas, etc.<...>Les moyens d'améliorer le contraste de phase de l'image en AFM sont déterminés.<...>. 10-2 10-1 100 101 pk, N/mm2 1 2 20 , 10 0 d, µm Littérature 1.<...>T ., Vasin V. A., Kemenov V. N. et autres : Pat. pour l'invention 2251024. 5. Vasin V. A., Stepanchikov S.
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La microscopie à force atomique (AFM) a été utilisée pour analyser les caractéristiques structurelles et fonctionnelles (morphologie, force d'adhésion et rigidité de la membrane) des neutrophiles chez les patients atteints de maladie pulmonaire obstructive chronique (MPOC) en phase aiguë. En mode spectroscopie de force, une évaluation quantitative du module d'élasticité (module de Young) de la membrane cellulaire et de la force d'adhésion des neutrophiles a été réalisée. Une diminution de la taille des neutrophiles, une augmentation de la granularité du cytoplasme, une augmentation du module de Young et de la force d'adhérence chez les patients atteints de BPCO en phase aiguë ont été constatées.
Etude morphométrique des neutrophiles par AFM.<...>T a b l e 1 Paramètres morphométriques des neutrophiles chez les patients atteints de BPCO en phase aiguë Paramètre Contrôle<...>T a b l e 2 Module de Young et force d'adhésion des neutrophiles chez les patients atteints de BPCO en phase aiguë Paramètre Contrôle<...>RÉFÉRENCES RA 1. Global Initiative for Chronic Obstructive Lung Disease (GOLD).<...>les indicateurs morphométriques ont révélé une diminution de la surface du noyau, du corps cellulaire, du diamètre des neutrophiles chez les patients atteints de BPCO, i.
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CARACTÉRISTIQUES DE L'ACTIVATION MÉDIÉE PAR TRANSDUCTEUR DES CASCADES DE SIGNALISATION INTRACELLULAIRE DANS LE NEURONE SENSORIEL DÉTECTÉ PAR MICROSCOPIE À FORCE ATOMIQUE [Ressource électronique] / Khalisov [et al.] // Lettres au journal de physique technique.- 2017 .- N° 1 .- P. 91- 96 .- Mode d'accès : https://site/efd/593369
Les propriétés mécaniques des neurones sensoriels ont été étudiées lors de l'activation des processus intracellulaires en cascade par l'acide coménique, qui se lie à un récepteur membranaire de type opioïde (médié par un récepteur), ainsi que par une très faible concentration (endogène) d'ouabaïne (médiée par un transducteur). ). En utilisant la microscopie à force atomique, il a été constaté que l'effet de l'ouabaïne, contrairement à l'effet de l'acide coménique, conduit au renforcement du soma du neurone. Cela indique que la transduction du signal médiée par les récepteurs vers le génome cellulaire est réalisée à l'aide de mécanismes qui diffèrent des voies de signalisation médiées par les transducteurs.
L'une des caractéristiques importantes que l'AFM vous permet d'étudier est le module de Young.<...>T. 85. V. 10.<...>T. 85. V. 2.<...>T. 28. V. 4. P. 90–94. Yachnev I.L., Shelykh T.N., Podzorova S.A. et al. // JTF. 2016. T. 86. V. 6.<...>T. 16. V. 3. S. 310–317.
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Résumé—L'influence du méthacryloxypropyltriméthoxysilane (MPTMOS) sur la nucléation de particules de silice synthétisées dans un mélange eau–éthanol–ammoniac–tétraéthoxysilane (TEOS) par la méthode Stober–Fink–Bohn a été étudiée. En utilisant la microscopie à force atomique, il a été montré qu'avec une augmentation de la proportion de MPTMOS dans le mélange de précurseurs TEOS + MPTMOS de 0 à 12,5 mol. %, la taille finale des particules de silice obtenues passe de 470 à 10 nm, ce qui est dû à une augmentation du nombre de centres de nucléation de plusieurs ordres de grandeur. Le MPTMOS, contrairement au TEOS, forme lors de l'hydrolyse un plus petit nombre de monomères d'acide orthosilicique déprotonés, dont la condensation est entravée en raison de la répulsion électrostatique. La polycondensation des produits électriquement neutres de l'hydrolyse du MPTMOS conduit à l'apparition d'un plus grand nombre de centres de nucléation dans le mélange réactionnel.
en utilisant la méthode DLS, le diamètre hydrodynamique correspond à la taille d'une particule qui effectue un mouvement brownien, c'est-à-dire<...>Les données DLS (Fig. 3) sont en corrélation avec les données obtenues à l'aide de l'AFM.<...>Le diamètre des SSP a été déterminé à partir des résultats de leur étude en AFM.<...>Shalumov B.Z., Shirokova M.D., Timakova O.P., Litvyakova T.S. // Revue. appl. chimie. 1977. T. cinquante.<...>T. 73. Art. 535. 13.
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Pour la visualisation 3D de la structure de surface de l'émail des dents humaines et la possibilité de quantifier et de comparer les images obtenues, une méthode d'étude des tissus durs de la dent par microscopie à force atomique (AFM) est proposée. Le travail a été effectué sur 24 coupes longitudinales de dents divers groupes(incisives, molaires) avec une surface externe d'émail intacte qui n'a pas été traitée, prélevée chez des patients âgés de 17 à 30 ans pour des raisons médicales. À la suite des tests de la technique, la combinaison optimale de paramètres - Hauteur, Mag Sin Phase - a été sélectionnée pour l'examen AFM des tissus dentaires durs en mode semi-contact. Des critères d'analyse morphométrique de la surface étudiée (ondulation moyenne ; rugosité moyenne) sont proposés et étayés. Le protocole a permis d'établir les caractéristiques structurelles de la surface de l'émail des dents humaines au niveau nanométrique dans des conditions normales et peut être utilisé (in vitro) pour comparer l'ultrastructure de surface et sa morphométrie dans diverses conditions pathologiques, après exposition à des sollicitations mécaniques, chimiques et d'autres facteurs sur la surface de l'émail.
L'ordre de balayage AFM : 1.<...>T. 146, non. 5. P. 52–56. 3. Belousov Yu. B.<...>T. 88, n° 4, p. 39–42. 7. Mandra Yu. V., Ron G. I., Votyakov S. L.<...>T. 4, n° 1 (13). p. 77–86. 14. Shumilovich B.R., Kunin D.A., Krasavin V.N.<...>T. 20, n° 2, p. 330–334. 15. Bertassoni L., Habelitz S., Pugach M. et al.
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Est-il possible de voir un atome au microscope, de le distinguer d'un autre atome, de suivre la destruction ou la formation d'une liaison chimique, et de voir comment une molécule se transforme en une autre ? Oui, s'il ne s'agit pas d'un simple microscope, mais d'un microscope à force atomique. Et vous pouvez et ne pas être limité à l'observation. Nous vivons à une époque où le microscope à force atomique a cessé d'être une simple fenêtre sur le micromonde. Aujourd'hui, cet instrument peut être utilisé pour déplacer des atomes, rompre des liaisons chimiques, étudier la résistance à la traction de molécules individuelles - et même étudier le génome humain.
Le premier modèle de travail de l'AFM était relativement simple.<...>Ainsi, dans certaines publications, il est rapporté que la microscopie à force atomique a permis l'AFM et différents atomes,<...>En 2013, les premiers exemples d'utilisation de l'AFM pour imager des molécules individuelles jusqu'à<...>Il a montré comment, en utilisant l'AFM, distinguer des atomes qui diffèrent beaucoup moins les uns des autres que le carbone<...>microscopes à effet tunnel (rangée supérieure d'images) et à force atomique (rangée médiane d'images) 3А m >
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QUELQUES PROBLÈMES SCIENTIFIQUES ET TECHNOLOGIQUES DE CONCEPTION, DE CRÉATION ET DE FONCTIONNEMENT DE SYSTÈMES DE SURVEILLANCE DES MASSES D'EAU III. DÉVELOPPEMENT DU SYSTÈME D'INFORMATION POUR LA SURVEILLANCE ENVIRONNEMENTALE DES MASSES D'EAU [Ressource électronique] / Barenboim [et al.] // Eau : chimie et écologie.- 2009 .- №10 .- P. 1-9 .- Mode d'accès : https:/ /site/efd/535257
Un élément important des systèmes de surveillance est leur support d'information (sous-système d'information - SI). L'approche traditionnelle de l'organisation de tels sous-systèmes consiste à les utiliser pour collecter et traiter des données de mesure analytiques. En effet, en plus de cette fonction obligatoire, le SI doit assurer la disponibilité et l'exploitation des données sur les sources de pollution de l'eau, l'ensemble du workflow lié à l'état écologique de l'objet observé, l'état des moyens techniques utilisés, l'efficacité de gestion basée sur le suivi, etc. Les principes d'organisation et de fonctionnement d'un tel SI sont évoqués dans l'article proposé.
l'état des moyens techniques utilisés, l'efficacité de la gestion basée sur le suivi, etc.<...>Stepanovskaya, candidate en sciences techniques, chercheuse principale, Institut des problèmes de contrôle. VIRGINIE.<...>L'échelle du système de mesure de l'information AFM VO.<...>(biote humain, hydrobiote, biote partiellement terrestre, y compris les plantes et animaux agricoles, etc.)<...>Edmondson T. La pratique de l'écologie. À propos du lac Washington et pas seulement à son sujet. M. : Mir, 1998. 299 p. quinze.
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L'article décrit une méthode de contrôle des vulnérabilités lors de la mise à l'échelle d'un système de gestion d'entreprise automatisé d'une structure intégrée, développée sur la base de l'identification, de l'analyse et du calcul d'une évaluation quantitative de la vulnérabilité. Cette méthode prend en compte les paramètres du processus de fonctionnement de l'ACM de l'entreprise de la structure intégrée et le processus d'attaque de l'intrus. Il réduira le temps de détection d'une attaque et le temps de prendre une décision pour localiser une attaque, ainsi que de prendre des mesures pour améliorer le système de sécurité de l'information de l'ACM, augmentant ainsi l'indicateur de sécurité global de l'ACM d'une entreprise d'un structure intégrée.
Dans cet article, les tâches suivantes sont définies : 1. Enquête sur l'efficacité des compositions solides les plus éprouvées du milieu sulfocyanant afin d'étudier leur effet sur l'augmentation de la résistance à l'usure de l'acier et de la fonte. 2. Etude du rodage et de la résistance à l'usure des aciers et fontes sulfatés en milieu solide sous différentes conditions et modes de frottement. 3. Etude métallographique de la structure des couches sulfocyanantes obtenues avec différentes compositions de milieu sulfocyanant. 4. Etude de l'évolution de la composition chimique des échantillons sulfocyanés afin d'établir le mode de traitement. 5. Essais de fonctionnement de certaines pièces restaurées et durcies par sulfocyanation en milieu solide. 6. Analyse économique de la faisabilité du durcissement des pièces restaurées lors de la réparation de tracteurs et machines agricoles par la méthode de sulfocyanuration en milieu solide.
ACADÉMIE DES SCIENCES DE L'INSTITUT UKRAINIEN SSR DE MICROBIOLOGIE ET DE VIROLOGIE DU NOM DE D.K. Zabolotny
But et tâche du travail. Le but de ce travail était de créer une nouvelle méthode pour l'immunodiagnostic des phytovirus, qui soit très sensible et, en même temps, assez simple et accessible pour des analyses de masse dans des conditions de production.
2 à 4 fois plus sensible que l'AFM et 4 à 10 fois plus sensible.<...>Il convient de noter que la comparaison des tests ACM et ABC a été effectuée lors de l'indexation du matériel de tubercule (c'est-à-dire<...>Ainsi, la possibilité de tester directement le matériau du tubercule s'ouvre.<...>Ainsi, le test ABC permet d'accélérer l'analyse, puisque le QLD demande au moins 30 min, et la réaction est prise en compte dans l'AFM<...>Biol, 1982, volume 17, n° 2, pages 292-297. 4, A.S. * 924099 (URSS).
Preview: UNE NOUVELLE MÉTHODE D'IMMUNODIAGNOSTIC DES PHYTOVIRUS - AGGLUTINATION VIROBACTÉRIENNE (ABV-TEST).pdf (0.0 Mb)42
Des films d'oxyde composite Sn2Nb2O7 ont été synthétisés sur des substrats de silicium monocristallin et de quartz. Les échantillons ont été obtenus par dépôt magnétron de niobium, suivi d'une oxydation thermique et d'une modification de l'oxyde de niobium NbO2 avec de l'étain en recuit le système de film Sn-NbO2 sous vide et dans un flux d'oxygène à T = 773 K. Les distributions de concentration des composants dans les films ont été déterminés par la méthode ROP, indiquant la pénétration par diffusion de l'étain dans le film d'oxyde de niobium lors du recuit sous vide. En utilisant les méthodes SEM et AFM, il a été constaté qu'avec une augmentation de la température de recuit, les cristallites deviennent plus grossières avec une surface de film toujours lisse avec une valeur de rugosité d'environ 10 nm. Le film d'oxyde de niobium est optiquement plus transparent que le film après recuit sous vide du système Sn-NbO2, et moins transparent que le film d'oxyde complexe Sn2Nb2O7 obtenu lors de l'oxydation thermique ultérieure. Les énergies de transitions directes ont été déterminées : 4,02 eV pour le film de NbO2 et 4,19 eV pour le film à base d'oxyde de niobium Nb2O5 de la modification hexagonale et d'oxyde complexe de composition Sn2Nb2O7
oxyde de niobium NbO2 avec de l'étain par recuit du système de film Sn-NbO2 sous vide et dans un flux d'oxygène à T<...>Des images AFM de la surface du film après recuit sous vide à T = 773 K de la structure Sn/Nb2O5/Si sont présentées<...>Image AFM de la surface 2 × 2 μm2 du système Sn-NbO2 après recuit sous vide à T = 773 K : a - surface<...>Image AFM de la surface 2×2 μm2 du système Sn-NbO2 après recuit sous vide à T = 873 K : a - surface<...>Bityutskaya pour les mesures AFM et discussion des résultats.
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Les résultats d'études expérimentales et théoriques d'échantillons de structures plasmoniques bidimensionnelles (2D) planes sont présentés. Les échantillons étudiés étaient un réseau 2D de nanoparticules d'or placées dans une fine couche diélectrique. Les échantillons ont été étudiés en utilisant la microscopie à force atomique et des méthodes optiques. Les bandes d'absorption associées à l'excitation de diverses résonances plasmoniques de surface sont interprétées. On constate que le choix de l'orientation mutuelle du plan de polarisation et du bord de la cellule unitaire du réseau 2D détermine la position spectrale de la résonance plasmon de surface du réseau associée à la période du réseau. Il est montré que l'interaction de la lumière polarisée p et s avec un réseau 2D de nanoparticules est décrite par l'interaction dipôle-dipôle de nanoparticules immergées dans un milieu avec une permittivité effective. L'étude des spectres de paramètres ellipsométriques a permis de déterminer l'anisotropie d'amplitude et de phase de la transmission, qui sont une conséquence de l'imperfection du réseau 2D des échantillons
Pertinence et objectifs. L'étude du problème de la contrôlabilité des effets quantiques associés à la dynamique dissipative de l'effet tunnel dans les systèmes de basse dimension de nature variée est un problème urgent de la physique moderne de la matière condensée. Ces dernières années, les études des effets tunnel contrôlés dans les systèmes de points quantiques semi-conducteurs sont devenues plus actives, ainsi que dans les expériences avec un microscope à effet tunnel / à force atomique pour étudier les paramètres des structures de faible dimension. Les objectifs de ce travail sont : étude expérimentale des caractéristiques courant-tension tunnel obtenues en visualisant la densité locale d'états dans des boîtes quantiques InAs/GaAs (001)
<...>Feigelman // Avancées en sciences physiques. - 1998. - T . 168, n° 2. - P. 113-116.<...>Semenov // Journal de physique expérimentale et théorique. - 1987. - T . 92, n° 3. - P. 955–967. 13.<...>Ovchinnikov // Microélectronique. - 1997. - T . 26, n° 3. -S. 163–170. 26. Efros, Al. L<...>Efros // Physique et technologie des semi-conducteurs. - 1982. - T . 16, n° 7. - P. 1209. Références 1. Imri Y.
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Les résultats du traitement thermobarique de micropoudres de diamant après leur modification avec du silicium, du titane et du tungstène sont présentés. Après un recuit préliminaire sous atmosphère protectrice, des micropoudres de diamant composite diamant-silicium, diamant-titane et diamant-tungstène ont été obtenues. À la suite du frittage dans des conditions de pressions et de températures élevées de micropoudres de diamant modifiées, des carbures de composés réfractaires se forment, qui contribuent au frittage des grains de diamant.
Avec. 102–104 IMAGERIE DE STRUCTURES DE NANOCRISTAUX ORDONNÉES ET DÉSORDONNÉES À L'AIDE DE L'AFM<...>Les capacités des sondes supersharp pour l'AFM et les sondes traditionnelles sont comparées.<...>Le microscope à force atomique (AFM) est un outil puissant pour analyser la morphologie des nanostructures.<...>COMPARAISON DES SONDES AFM Le problème de déconvolution des images AFM avec<...>T. 83. N° 3. P. 7–14. 5. Ouchakova E.V. et coll. //Proc. SPIE. 2014. V. 9126. P. 912625. Fig. 2.
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Les résultats des mesures de l'écart quadratique moyen du profil de rugosité (rms) de la surface des substrats CdZnTe sont comparés par microscopie confocale (CM), microscopie à force atomique (AFM) et réflectométrie des rayons X (RR). Il a été établi que la méthode KM donne de grandes valeurs de rms, la méthode AFM occupe une position intermédiaire, et la méthode RR donne des valeurs qui sont d'un ordre de grandeur plus petites que les deux autres méthodes. Il est démontré que les valeurs efficaces diffèrent considérablement en CM lors de l'utilisation de différents objectifs. Discuté raisons possibles désaccord sur les résultats obtenus.
rms) de la surface des substrats CdZnTe par microscopie confocale (CM), microscopie à force atomique (AFM<...>Il a été établi que la méthode KM donne de grandes valeurs efficaces, la méthode AFM occupe une position intermédiaire, et le RR<...>appareils haute résolution, ainsi que leur méthode de mesure sans contact (sauf pour le mode contact AFM<...>mesurée séquentiellement sur plusieurs longueurs de base, qui représentent ensemble la longueur de l'estimation, c'est-à-dire .<...>1 KM 2 ACM 1 ACM 2 RR 16 14 12 10 8 6 4 2 0 rms, nm KM 1 – PL 2300 KM 2 – PL NEOX ACM 1 – Solveur P47H
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N° 2 [Actualités des établissements d'enseignement supérieur. Électronique, 2015]
La revue met en évidence les résultats des travaux de recherche menés dans les universités et les instituts de recherche, les aspects méthodologiques de l'enseignement, en tenant compte des exigences modernes et des formes d'éducation, fournit des informations sur les conférences scientifiques. Les numéros spéciaux sont formés sur une base thématique.
RAS, docteur en sciences techniques, prof. Comité de rédaction : Barkhotkin V.A., docteur en sciences techniques, prof.<...>., Ph.D.
M. : PROMÉDIA
Un modèle d'effet tunnel dissipatif 1D pour les structures de points quantiques dans un système combiné AFM/STM dans des conditions de champ électrique externe est considéré. On trouve que l'influence de deux modes locaux de la matrice du milieu du thermostat sur la probabilité d'effet tunnel dissipatif 1D conduit à l'apparition de plusieurs pics non équidistants dans la dépendance de champ correspondante. La dépendance théorique obtenue est qualitativement en accord avec la caractéristique expérimentale courant-tension du contact entre la sonde AFM et la surface d'une boîte quantique InAs.
En plus de l'approximation semi-classique, nous devons supposer que la décroissance est quasi-stationnaire, c'est-à-dire largeur<...>Pour simplifier, nous supposerons que cette interaction est suffisamment petite, c'est-à-dire 2 0 1C et 2 1 L C <...>Demikhovsky // Uspekhi fizicheskikh nauk. - 1968. - T . 96, n° 1. - P. 61–86. 2. Imri, J.<...>Ovchinnikov // Lettres JETP. - 1983. - T . 37, n° 7. - S. 322-325. 5. Larkin, A.I.<...>Feigelman // Avancées en sciences physiques. - 1998. - T . 168, n° 2. - P. 113-116.
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La possibilité d'enrobage (immersion partielle) de nanoparticules de sol de citrate d'or dans les couches superficielles de polymères vitreux de nature différente et leur croissance ultérieure dans une solution aqueuse mixte contenant de l'acide chloroaurique et de l'hydroxylamine a été démontrée. Des informations quantitatives sur la cinétique du processus de croissance ont été obtenues, et il a été montré que son étape limitante est la diffusion des ions métalliques du volume de la solution à la surface des nanoparticules d'or.
Les tailles des NP dans leurs ensembles monocouches ont été déterminées à l'aide d'un microscope à force atomique (AFM) Nanoscope<...>Lomonosov) pour leur aide dans l'étude d'ensembles bidimensionnels de nanoparticules d'or par la méthode AFM.<...>T. 73. P. 123. 8. Terekhin V.V., Dement’eva O.V., Rudoy V.M. // Les progrès de la chimie. 2011. T. 80.<...>T. 67. P. 398. 23. Gowthaman NSK, John S.A. // RSC Adv. 2015. V. 5. P. 42369. 24.<...>T. 75. P. 786. 27. Cao L., Tong L., Diao P., Chem. mater. 2004. V. 16. P. 3239. 28.
STATIONS DE MESURE MOBILES AUTOMATISÉES
OJSC "Surgutneftegas" exploite les types d'unités de comptage transportables suivants :
ASMA-TP est conçu pour le contrôle métrologique des instruments de mesure de la productivité des puits de pétrole (AGZU "Spoutnik") et la production de mesures de haute précision des débits journaliers de liquide, de pétrole et d'eau par mesure directe de la masse liquide et du volume de gaz de pétrole associé. L'installation consiste en un bloc avec des compartiments technologiques et matériels, situé sur une remorque de voiture à deux essieux.
La masse du liquide est déterminée en pesant les récipients vides et remplis et en mesurant le temps d'accumulation, la quantité de gaz associé est mesurée par deux compteurs de gaz Agat et un diaphragme complet avec le dispositif Sapphire-22DD. Selon la valeur du facteur gaz, le débit volumétrique de gaz associé peut être mesuré soit par l'un des trois compteurs, soit par deux ou trois en même temps.
Dans le compartiment de l'équipement, il y a une station de contrôle basée sur un automate programmable. Le résultat de la mesure est affiché sur l'écran d'un ordinateur portable, le protocole de mesure est imprimé sur une imprimante.
L'unité ASMA-T dispose d'un dispositif similaire et est située sur le châssis du véhicule. OJSC "Surgutneftegas" utilise des unités ACMA-T-03-400, où :
03 - emplacement sur le châssis de la voiture "Ural-4320-1920";
400 - la productivité maximale de l'installation t / jour.
Pour mesurer le débit des puits avec un GOR élevé, un séparateur mobile est utilisé, dans lequel une séparation préliminaire des gaz et une mesure sont effectuées. Le liquide avec la teneur en gaz résiduel est fourni à l'ASMA-TP (T) pour la mesure en mode normal.
L'installation OZNA-KVANT-3 est une unité technologique et instrumentale située sur une remorque de voiture. Le principe de fonctionnement est basé sur la mesure du niveau de liquide dans un récipient calibré à l'aide d'un capteur de pression différentielle Sapphire-22DD et du temps de remplissage.
La station de contrôle "Sirius" est installée dans l'unité instrumentale, qui traite les informations des capteurs. La coupure d'eau est calculée automatiquement par calcul.
FORAGE DE PUITS DE PÉTROLE ET DE GAZ
Un forage est une mine cylindrique de diamètre relativement petit et de grande longueur. Une plate-forme de forage capable d'atteindre une profondeur de 15 000 m a été conçue et construite à Uralmash.
Les principaux processus de forage sont : 1) la destruction de la roche au fond du puits ; 2) enlèvement de la roche détruite du fond vers la surface ; 3) fixation de parois de puits instables.
Avec les méthodes de forage mécanique, des contraintes sont créées dans les roches qui dépassent leur résistance à la traction. Les méthodes mécaniques de destruction de roche par des outils de coupe de roche comprennent : le vibroforage peu profond, le forage par rotation, par percussion-rotation et par percussion. Le vibro-forage et la vibro-immersion d'un support de sol dans des roches tendres sont effectués à une profondeur de 25 à 30 m. La surface (mécanique) et le fond de trou (vibrateurs hydrauliques et pneumatiques) sont utilisés comme vibrateurs.
Le forage rotatif à percussion est utilisé dans la roche dure. À l'aide de marteaux hydrauliques et pneumatiques, jusqu'à 1 500 à 2 000 battements par minute sont appliqués à une couronne ou à un embout tournant avec une charge. Les marteaux pneumatiques fonctionnent à partir de l'énergie de l'air comprimé, les marteaux hydrauliques - à partir de l'énergie d'un jet de liquide.
Le forage à percussion est effectué en raison des coups du trépan, qui tombe au fond d'une certaine hauteur. Pour augmenter la force d'impact, une tige de choc est fixée au foret. À l'aide d'un verrou de corde, l'instrument de percussion tourne d'un certain angle après chaque impact. Cela vous permet de frapper une nouvelle section du visage. Par conséquent, ce type de forage est appelé choc-rotatif, et selon ce que l'outil d'impact est descendu dans le puits, il est appelé choc-corde ou choc-tige.
Contrairement au forage à tige percutante, le forage à câble percutant s'effectue sans rinçage, et la roche détruite en front doit être enlevée après chaque série d'impacts avec un outil spécial - une écope. L'écope est abaissée sur le câble de l'écope après que l'outil d'impact a été relevé. En touchant le fond, la vanne de l'écope laisse entrer la roche détruite (boue), et lorsqu'elle monte, elle descend dans le nid et scelle le corps de l'écope.
Le forage rotatif peut être sans rinçage et avec rinçage ou soufflage du puits. Sans rinçage, un forage à tarière rotative est effectué. L'enlèvement à la surface de la roche détruite est effectué par une colonne à vis, qui est un convoyeur. La colonne à vis est constituée de liens interconnectés séparés - des vis, qui sont un tuyau avec un ruban d'acier soudé dans une nervure en spirale. Le forage à tarière rotative est utilisé dans les formations rocheuses tendres et non collantes.
Le forage rotatif lent est également utilisé lors du forage de roches tendres - avec des cuillères, des bobines, des supports de sol de forage à une faible profondeur.
En règle générale, le forage rotatif de puits profonds est effectué avec un rinçage du fond du puits ou avec une purge à l'air comprimé. Le fluide de rinçage refroidit non seulement l'outil de forage et nettoie le fond du trou des déblais, mais fixe également les parois du puits contre les effondrements et l'absorption d'eau. Si les roches sont instables et que le gâteau d'argile ne permet pas de fixer les parois du puits, d'autres méthodes de fixation sont utilisées.
Le forage avec rinçage ou soufflage est divisé selon la nature de l'entraînement au forage avec des moteurs en surface, lorsque la rotation de l'outil de coupe de roche est transmise à travers le train de tiges, et des moteurs de fond. Le moteur de fond de trou est situé directement au-dessus de l'outil de coupe de roche et les tiges de forage ne tournent généralement pas pendant le forage.
Les moteurs de fond peuvent être hydrauliques ou électriques. Les moteurs hydrauliques de fond de trou sont appelés turboforeuses et les moteurs électriques de fond de trou sont appelés perceuses électriques. L'avantage des moteurs de fond de trou est que toute la puissance du moteur est transférée à l'outil de coupe de roche, aucune énergie n'est dépensée pour la rotation du train de tiges.
Turbodrill se compose de systèmes rotatifs et fixes. Le système rotatif est relié au trépan et se compose d'un arbre, de roues de turbine (disques de rotor). Le système fixe se compose d'un boîtier, de roues de guidage (disques de stator). Le corps du turboforet est fixé au bas du train de tiges à l'aide d'un adaptateur.
Dans un turboforage, l'énergie de l'écoulement du fluide est convertie en énergie mécanique de la rotation de l'arbre.
Une perceuse électrique est un moteur électrique submersible monté sur un long cylindre scellé rempli d'huile. L'électricité est fournie depuis la surface par un câble posé à l'intérieur des tiges de forage. Les extrémités du câble encastrées dans les joints de l'outil sont automatiquement connectées lorsque les tiges de forage sont vissées dans la colonne.
Lors d'un forage rotatif, la roche est détruite à l'aide d'outils coupants et abrasifs (trépans de type coupant ; picoburs ; trépans diamantés ; couronnes annulaires - diamant, carbure) ou d'outils de concassage (trépans coniques).
Le forage rotatif est divisé en forage sans carottage, dans lequel la roche inférieure est complètement détruite, et en forage carotté (avec carottage), dans lequel la roche inférieure est détruite le long de l'anneau, à la suite de quoi la partie centrale du fond reste intact sous la forme d'une colonne rocheuse (noyau), à partir de laquelle il y a un nom - carottage.
Selon l'outil de coupe de roche utilisé, une face de différentes configurations est obtenue - solide, annulaire, étagée, etc.
La fixation des parois de puits instables est réalisée :
1) création d'une pression hydrostatique du fluide de rinçage (eau, solution d'argile, etc.) qui remplit le puits ;
2) la formation d'un gâteau d'argile dense lors du rinçage du puits avec de l'argile et d'autres solutions;
3) installation d'une colonne de tubage dans le puits ;
4) par la méthode de fixation électrochimique.
