ASMA t.Petrol ve gaz kuyularının açılması
Her kuyuda birikintilerin gelişimini kontrol etmek için petrol, su ve gaz borçlarını ölçmek gerekir. Ayrıca kuyu üretimindeki mekanik safsızlıkların miktarı bilinmelidir. Bu veriler, kuyuların ve sahanın çalışmasının bir bütün olarak kontrol edilmesini mümkün kılmakta, bu da olası sapmaları ortadan kaldırmak için gerekli önlemlerin alınmasını mümkün kılmaktadır. Böylece dip kuyu bölgesinin tahribatından dolayı kuyu üretimindeki mekanik safsızlık miktarında artış meydana gelebilir. Bu nedenle, ya çalışma modunu değiştirmek ya da dip deliği bölgesini sabitlemek gerekir.
Akış hızını ölçmek için genellikle ayırma ve ölçüm tesisatları kullanılır. Çalışırken, kuyu üretiminin her bir bileşeninin miktarını ölçmek için önce birbirlerinden ayrılmaları gerekir, yani. ayırma işlemi gerekir. Uygulamada bireysel ve grup ayırma ve ölçümleme birimleri kullanılmaktadır.
Bireysel ayırma ve ölçüm ünitesi yalnızca bir kuyuya hizmet eder. Bir gaz ayırıcı (merdiven), mernik ve borudan oluşur. Akış hattı yoluyla kuyunun üretimi, gazın yağdan ayrıldığı gaz ayırıcıya girer ve ardından yağ, ölçüm için bir toplama manifolduna veya ölçüm tankına gönderilir. Gaz, gaz toplama ağına girer. Mernik'te çöktükten sonra su ve mekanik safsızlıklar tabanda birikir ve periyodik olarak çıkıştan çıkarılır. Kuyu üretiminin miktarı (hacmi) bir ölçüm tankında ölçülür. Ölçümden sonra yağ bir pompa ile toplama manifolduna gönderilir (basınçlı toplama sisteminde).
Gaz ayırıcıdan sonra gaz hattının çıkışında gaz miktarı özel cihaz ve aletlerle ölçülür.
Bir yerçekimi sisteminin (GSZU) bir grup ayırma ve ölçüm birimi birkaç kuyuya hizmet eder. Bir gaz ayırıcı, bir mernik, bir dağıtım bataryası (tarak) ve boru hatlarından oluşur.
Kuyulardan gelen ürünler (fışkırma, gaz kaldırma, pompalama) dağıtım bataryasına gönderilir. Bir kuyu ölçüm için açıldığında, diğer tüm kuyuların üretimi karışır ve ölçüm yapmadan toplama manifolduna girer.
Ölçüm, ayrı bir ayırma ölçüm birimindeki ölçüme benzer şekilde gerçekleştirilir. Toplama manifoldunda alınan kalan kuyuların ürünleri sırayla birinci ve ikinci kademedeki gaz ayırıcıya gönderilirken, her ayırma kademesinden gazın çıkarılması mümkündür. İkinci aşama ayırıcıdan gelen yağ, toplama manifolduna girer.
Kuyu ürünlerini toplamak ve taşımak için modern basınçlı sızdırmaz sistemlerde otomatik ayırma ve ölçüm birimleri ASZGU (ZUG, Sputnik, AGZU, vb. tipleri) kullanılır.
Petrol kuyularının üretimi, kuyunun sağladığı sıvının hacmini periyodik olarak ölçen, sıvıdaki su yüzdesini ve serbest gaz miktarını belirleyen Sputnik tipi ölçüm ünitesine beslenir. Sputnik-A, Sputnik-V, Sputnik-B40 ve Sputnik-B40-24 tipi tesisatlar tasarlanmış ve kullanılmaktadır. Sputnik-B40 kurulumunun işleyişini düşünün (Şekil 7.6).
Kuyuların belirli bir programa göre otomatik olarak ölçüme geçmesi ve kuyu debilerinin otomatik ölçümü için tasarlanmıştır. Sputnik-B40, yağ akışındaki su yüzdesini sürekli olarak belirleyen otomatik bir yağ nemi ölçere sahiptir; türbin debimetre (rotator) yardımıyla otomatik olarak 15 hidrosiklondaki yağdan salınan serbest gaz miktarı ölçülür. Sputnik-B40'taki türbin sıvı debimetresi TOR 1-50, hidrosiklon ayırıcının proses tankındaki sıvı seviyesinin altına kurulur.
"Sputnik-B40" ile "Sputnik-B" ve "Sputnik-A" yardımıyla sulanan ve sulanmayan kuyuların debilerini ayrı ayrı ölçmek mümkündür. Bunu yapmak için aşağıdaki gibi ilerleyin. Örneğin, 2 kuyu (bkz. Şekil 7.6) su basmışsa ve Sputnik'e bağlı kalan 12 kuyu temiz yağ sağlıyorsa, özel çek valfler 1 manuel olarak kapatılır ve su dolu kuyuların üretimi baypas hattı üzerinden gönderilir. valfler 12'den toplama manifolduna 8. Temiz yağ sağlayan kuyuların üretimi, toplama manifolduna 6 girdiği çok yollu kuyu PSM anahtarının tankına ve ardından kuru yağ toplayıcıya 23 gönderilir.
Ölçülen herhangi bir kuyunun sıvısı, kuyuların (4) döner anahtarı vasıtasıyla hidrosiklon ayırıcıya (13) gönderilir. Ayırıcıdan gelen gaz çıkışında, ayırıcı ile ayırıcı arasında sabit bir fark basıncını koruyan bir fark basınç regülatörü (14) kurulur. gaz debimetresi 15. Sabit diferansiyel basınç, makara mekanizmaları 16 ve 16a tarafından iletilir, buradan da piston valfine 19 sabit bir diferansiyel iletilir.
Sıvı miktarı kuyucuklarla aşağıdaki gibi ölçülür. Seviye göstergesinin şamandırası 17 en alt konumundayken, şamandıra mekanizmasının üst çatalı makaranın üst çıkıntısına bastırır, bunun sonucunda regülatörden 14 artan basınç sağ tarafa iletilir. piston valfi 19 ve onu kaplar; sıvı beslemesi durur ve türbin akış ölçer 18 çalışmayı durdurur. Bu noktadan sonra separatördeki sıvı seviyesi yükselir. Ayırıcıdaki sıvı seviyesi en üst konuma ulaşır ulaşmaz ve şamandıra mekanizmasının alt çatalı makaranın (16a) çıkıntısına bastırır basmaz, regülatörden (14) artan basınç piston valfinin (19) sol tarafına etki eder ve açılır BT; sıvının sistem içindeki hareketi başlar ve türbin akış ölçer (18), içinden geçen sıvı miktarını sayar.
Petrol su kesintisinin yüzdesini belirlemek için Sputnik, tüm kuyu üretiminin geçtiği bir nem ölçer 20 kurdu.
Sputnik-B40-24 de geliştirildi, bu da Sputnik-B40'tan yalnızca bağlı kuyu sayısında farklılık gösteriyor - 14 değil, 24 kuyu bağlanabiliyor. Bu Sputnik'in diğer tüm verileri, Sputnik-B40'ınkilerle aynıdır.
Sputnik-V kurulumunda kuyu sıvısı beslemesinin hacimsel ölçümü kullanılır. Yağın yüksek parafin içeriği yoksa türbin metreden daha doğru sonuçlar verir. Önemli miktarda parafin, reçineler ve mekanik safsızlıklar ile bunlar, ölçüm cihazının kalibre edilmiş kapasitesinde birikir ve ölçümlerin doğruluğunu azaltır.
"Uydu" tipi kurulumların parametreleri Tablo 7.1'de verilmiştir.
Tablo 7.1 "Uydu" kurulumlarının parametreleri
|
Seçenekler | ||||||
|
Bağlı kuyu sayısı | ||||||
|
Çalışma basıncı, MPa | ||||||
|
Sıvı için ölçüm sınırları, (m/gün) | ||||||
|
Sıvı ölçüm hatası, % | ||||||
P 
çok yollu kuyu anahtarı (PSM), kuyu üretiminin ölçüm ayırıcısına otomatik veya manuel olarak aktarılması için tasarlanmıştır (Şekil 7.7).
PSM-1M anahtarının teknik özellikleri
Çalışma basıncı, MPa 4
Branşman boru çapı, mm.
Giriş 70
Toplam tatil 150
Zamernogo 70
Giriş sayısı 14
arasındaki maksimum basınç farkı
ölçüm borusu ve ortak boşluk, MPa 0,3
Pozisyon sensörü besleme gerilimi, V 220
Pozisyon sensörünün modeli Patlamaya dayanıklı Ø1
Anahtar, çıkış boruları 2 olan bir çelik gövdeden 1, ölçüm borusu 4 olan bir kapaktan 3, hareketli bir kızağı 15 olan bir döner borudan 13 ve bir şafttan 7, mandal mekanizmalı bir piston tahrikinden ve bir konum sensöründen oluşur. Hareket ettirilebilir taşıyıcı (bkz. şekil 7.7 B) bir gövdeden (21), bir arabadan (18), özel akslar (22) üzerine monte edilmiş makaralardan (17) ve gövde (21) ile araba (18) arasına sıkıştırılmış bir lastik contadan (19) oluşur. Hareketli araba, döner boru içinde hareket edebilir. Yay 20, taşıyıcının gövdeye bastırılmasını sağlar. Mahfazanın iç silindirik yüzeyinde, her bir girişe karşı alttan oyulmuş iki paralel halka şeklinde oluk vardır. Hareketli arabanın makaraları bu oluklar boyunca hareket eder. Oluk ve olukların derinliği, makaralar oluk boyunca hareket ettiğinde lastik conta (19) ile anahtar muhafazası arasında bir boşluk oluşacak ve makaralar oluklara girdiğinde conta preslenecek şekilde seçilir. yay 20 ile mahfaza, ölçüm kanalının sızdırmazlığını sağlar. Taşıyıcının hareketli bağlantısının ve döner nozülün sızdırmazlığı, kauçuk bir sızdırmazlık halkası 16 ile sağlanır (bkz. Şekil 7.7 A). Kuyunun otomatik olarak değiştirilmesini sağlamak için cırcır mekanizmalı piston tahriki 10 kullanılır
:in ve anahtarın kapağına sabitlenmiş bir dökme demir gövdeden (6), pistonlu bir güç silindirinden, bir yaydan ve piston koluyla yekpare olan bir dişli çubuktan oluşur.
Tahrik mahfazasının içinde, döner borunun şaftı üzerinde, bir kamaya 12 ve bir gevşek dişliye 11 bir mandal 5 takılıdır. Dişli, bir yay 9 tarafından mandala bastırılır ve sürücünün dişli kremayeriyle etkileşime girer. Cırcır 5 ve dişli 11, karşılıklı olarak döndüklerinde tek taraflı bağlantı sağlayan eğimli uç dişlere sahiptir. Hidrolik sürücüden güç silindirinin boşluğuna bir basınç darbesi uygulandığında, çubuklu piston hareket edecek ve dişliyi ve bununla birlikte mandalı döndürecektir.
anahtar mili. Basınç serbest bırakıldığında, güç silindirinden gelen sıvı piston tarafından sıkıştırılacaktır. Kremayer ve pinyon 1 orijinal konumuna ters yönde hareket edecektir.
şaftlı rapovik hareket etmeyecektir. Güç silindiri ile kapağın birleşim yerindeki ve ayrıca silindir ile pistonun hareketli bağlantısının sızdırmazlığı, kauçuk sızdırmazlık halkaları ile sağlanır. Anahtar konum sensörü Ul I PSM, anahtarlama sürecini kontrol etmeye hizmet eder ve yazılım, gerekli kuyuyu M ölçümlerinde uzaktan ayarlamanıza olanak tanır. Tahrik muhafazası bir kapak 5 ile kapatılmıştır. PSM'yi onarmak için bir çektirme 14 kullanılır.
PSM anahtarı aşağıdaki gibi çalışır. Zaman rölesinden gelen bir sinyalde) hidrolik tahrik açılır ve güç silindiri n< реключателя подается жидкость под давлением. Жидкость перс м с щает поршень с рейкой, поворачивая через храповой механизм ПО воротный патрубок с подвижной кареткой, который останавливав i11 против отверстия в корпусе переключателя. В этот момент ролики западают в выточки, чем обеспечивается надежное уплотнение М(I ду корпусом и кареткой. Жидкость от скважины через подводят пи патрубок и окна в нем попадает в камеру крышки переключатели И через замерный патрубок в замерную линию.
Kuyuyu ölçüm için ve manuel olarak bağlayabilirsiniz. BUNUN İÇİN, döner başlığın milini döndürmek için özel bir kol kullanılır! Ve gerekli kuyuya kurun. П0В0р01 branşman borusunun konumu, milin uç yüzüne kazınmış okla belirlenir. Döner memenin hareket hızı küçüktür ve bu nedenle hareketli parçalar üzerindeki yük ve aşınmaları önemsizdir 1 lastik conta< ключателя - почти все они работают при малых перепадах давлении
Anahtarı kullanırken, aklınızda bulundurun
taşıma düzeneğinde, gövde boyunca ve dönüşte contaların çapları. | branşman borusu aynıdır ve ünite boşaltılır. Ancak, tek taraflı || yüksek basınç döner boruda bir bükülme kuvvetine neden olur ve bu da değiştirmeyi zorlaştırır. Bu nedenle, kabul olmamalıdır! Taşıma contasında 0,5 MPa'nın üzerinde 11 basınç düşüşü ve dolayısıyla I V | Anahtarlamayı bu koşullar altında gerçekleştirmek daha iyidir. Normal çalışma koşullarında, HI Karstip contalarındaki basınç düşüşleri 0,1 MPa'yı aşar.
İÇİNDE son yıllar birçok firma, özellikle dönüştürme, kuyu üretiminin akış hızını ölçmek için ekipman yaratma ve üretme alanında büyük çalışmalar yürütmektedir.
Örneğin, bir mobil ölçüm birimi UZM (geliştirici - IPF "Sibnefteavtomatika"), petrol kuyularından üretilen sıvı, petrol ve gaz miktarını otomatik ve manuel modlarda ölçmek için tasarlanmıştır.
Kurulum, bir sıvı sütunun hidrostatik basıncının yoğunluğa bağlılığına dayanan, petrol kuyusu üretiminin kütlesini ölçmek için hidrostatik bir yönteme dayanmaktadır. Bu yöntemin uygulanması için ana unsur, kurulumun yüksek güvenilirliğini, doğruluğunu sağlayan ve aynı zamanda hacimli ve enerji yoğun stantlar gerekmediğinden metrolojik desteği basitleştiren bir fark basınç sensörüdür.
Ölçüm tesisinin avantajlarından biri, hem düşük oranlı hem de yüksek oranlı ölçüm yapabilmesidir.
kuyular.
Ünite, sahada taşınmasına ve ölçümler için kuyulara bağlanmasına izin veren bir treyler-şasi üzerine monte edilmiş iki üniteden (işlem ünitesi, izleme ve kontrol ünitesi) oluşur. Kontrol ve yönetim ünitesi, kontrol ekipmanını ve operatörün işyerini barındırır. Bloklar elektrikli ısıtıcılar ile ısıtılmaktadır. Kurulum, Rusya Federasyonu Gosgortekhnadzor tarafından bir ölçüm cihazı olarak onaylanmıştır, sertifika No. 0000435. Özellikler USM:
Çalışma basıncı, MPa, en fazla 4.0
Sıvı ölçüm aralığı, t/gün 1-400
Azaltılmış gaz ölçüm aralığı
normal şartlara göre, nm3 / m3 40-20 000
Ölçüm sırasında kurulumun izin verilen temel bağıl hatası sınırı, %, aşağıdakilerden fazla olamaz:
Kütle akış hızı ± 2,5
Gaz hacim akışı ± 5,0
Yağ ve suyun kütle akış hızını hesaplarken tesisatın izin verilen temel bağıl hatası sınırı 6.0
Mobil üniteye ek olarak, benzer teknik özelliklere sahip sabit bir ABD ünitesi de üretilmektedir,
ancak ünitenin ayrıca kuyuları değiştirmek için bir cihazla donatıldığı bir kuyu grubu üzerinde çalışabilir ml nifoldlar.
Petrol sahalarında yeterince yaygın olan, NPO NTES (Tataristan) tarafından geliştirilen SKZH tipi kuyuların akış hızını ölçmek için kullanılan sayaçlardır.
SCF sayaçları kütle akışını, bir maddenin toplam kütlesini sabit ve değişken akış hızlarında ölçmek için tasarlanmıştır.SCF sayaçları tüketimi günlük ton cinsinden ve toplam birikmiş kütleyi kilogram cinsinden ölçer. Ölçülen ortam bir sıvı, örneğin petrol kuyularından gelen bir gaz-sıvı karışımı, ince parçacıklı bulamaçlar, sıvılaştırılmış gazlar dahil olmak üzere çeşitli maddelerin çözeltileri olabilir. Bir gaz-sıvı karışımı I'in bileşimindeki sıvının kütlesini ölçerken, çoğu durumda, sıvı ve gaz olarak ön ayırma gerekmez. Sayaçlar, bir üretim kuyusunun ağzına, bir grup ölçüm ünitesine, bir yağ toplama ve arıtma ünitesine, teknolojik süreçleri izleme ve düzenleme sistemlerine kurulur. Sayaç, hazne akış hızı dönüştürücüsünden oluşur! (KPR) ve BESKZh kütle hesaplama birimi. SKZH metrenin KPR'si bir gövdeden ve boyutuna bağlı olarak bir veya iki ölçüm biriminden oluşur.
Ölçüm blokları patlamaya dayanıklıdır< уровнем взрывозащиты «взрывонепроницаемая оболочка» и Moryi эксплуатироваться во взрывоопасных условиях. Он имеет норми руемые метрологические характеристики, его конструкция унифи цирована под все корпуса КПР, унифицирована под все корпуе.1 КПР, что позволяет с минимальными затратами производить замен \ измерительной части КПР в процессе проверки его метрологических характеристик или ремонта. Для измерения одновременно двух по токов жидкости в газожидкостной смеси рационально использован счетчик СКЖ, имеющий индекс модификации «Д». При этом в ОД ном из потоков допускается отсутствие газовой фазы.
Sayacın çalışması için kıç tarafında serbest gaz bulunması gereklidir. Bu nedenle, sayaç, sayaç kasası içinde salınabilen ilgili gazı içeren maddeleri ölçmek için en uygun olanıdır.
Sıvı akışı, hazne akış dönüştürücüsünden geçen sıvının birikmiş kütlesi, sayacın çalışması sırasında acil durumların varlığı hakkındaki bilgiler işlenir, biriktirilir ve kütle hesaplayıcıda ekrana veya harici ağa gönderilir. birim. Hesap makinelerinde bilgileri görüntülemek için bir gösterge veya hesap makinesinde birikmiş bilgileri okumanıza ve ardından bir PC'de görüntülemenize izin veren bir bilgi okuyucusu bulunur. Hesap makinesi, bilgileri telemetri sistemine iletmek için normalleştirilmiş bir darbe çıkış sinyali üretir ve ayrıca herhangi bir otomatik kontrol ve yönetim sistemine entegre edilmesini kolaylaştıran bir RS-232 ve RS-485 arabirimine sahiptir. BESKZH-2M ve BESKZH-2MS hesap makinelerinin versiyonları, 7 güne kadar saatlik ve 3 aya kadar günlük sayaç çalışma geçmişi arşivine sahiptir. Hesap makineleri için giriş darbelerinin sayısını her kanal için bir kütle numarasına dönüştürmenin ana göreli hatası ±% 0,1'den fazla değildir.
Sayaçlar TU 39-0147.585-010-92'ye uygun olarak üretilir, 14189-94 numara ile devlet siciline kaydedilir ve RU.C.29065.A No. 7T22 Devlet Standardı sertifikasına ve bir Rus Patentine sahiptir. SKZh sayaçlarının teknik özellikleri Tablo 7.2'de sunulmaktadır.
Sayaç patlamaya karşı korumalıdır, 4 MPa çalışma basıncında ölçülen sıvıdaki hidrojen sülfit içeriği hacimce %0,02'den fazla değildir.
Halihazırda ülkenin birçok petrol ve gaz üreten bölgesinde ASMA tipi mobil ölçüm üniteleri faaliyet göstermektedir. ASMA-TP ünitesi, petrol kuyusu verimlilik ölçüm cihazlarının (AGZU "Sputnik") metrolojik kontrolü ve doğrudan sıvı kütlesini ölçerek sıvı, yağ ve su için günlük akış hızlarının yüksek hassasiyetli ölçümlerinin üretilmesi için tasarlanmıştır. ilişkili petrol gazının hacmi. Kurulum, iki dingilli bir araba römorkunda bulunan teknolojik ve donanım bölmelerine sahip bir bloktan oluşuyor.
Tablo 7.2
SKZH'nin teknik özellikleri
|
Seçenekler | |||||||
|
Akış ölçüm aralığı, t/gün: birinci kanalda ikinci kanalda |
120'ye kadar Hayır |
Ev 61'e Kadar |
|||||
|
Maksimum çalışma basıncı, MPa | |||||||
|
Sıvının kinematik viskozitesinin izin verilen değeri, m 2 / s | |||||||
|
GOR değişiminin izin verilen sınırı, | |||||||
|
Sayacın ölçüm aralığındaki bağıl hataları, % artık yok | |||||||
|
Güç kaynağı |
AC 50Hz 220V |
||||||
|
Karşı ağırlık, kg | |||||||
Sıvının kütlesi, boş ve dolu kapların tartılması ve birikme süresinin ölçülmesiyle belirlenir, ilgili gazın miktarı, Sapphire-22DD cihazıyla birlikte iki Agat gaz ölçer ve bir diyafram ile ölçülür. Gaz faktörünün değerine bağlı olarak, ilgili gazın hacimsel akış hızı, üç metreden herhangi biri veya aynı anda iki veya üç metre ile ölçülebilir.
Ekipman bölmesinde, programlanabilir bir kontrolöre dayalı bir kontrol istasyonu vardır. Ölçüm sonucu taşınabilir bir bilgisayarın ekranında görüntülenir, ölçüm protokolü bir yazıcıda yazdırılır.
ASMA-T ünitesi benzer bir cihaza sahiptir ve araç şasisi üzerinde yer almaktadır. ASMA-T-03-400 kurulumunun kodunda
03 - "Ural-4320-1920" arabasının şasisindeki konum; 400 - kurulum tarafından ölçülen maksimum kuyu akış hızı,
Yüksek GOR'lu kuyuların akış hızını ölçmek için, ön gaz ayırma ve ölçümünün yapıldığı mobil bir ayırıcı kullanılır. Kalıntı gaz içeriğine sahip sıvı, normal modda ölçüm için ASMA-TP(T)'ye sağlanır.
ASMA ünitelerinin çalışma prensibi, kuyudaki sıvının (petrol-su-gaz karışımı) belirtilen kütle birimlerinde doğrudan tartılmasına ve ardından kontrolör tarafından sıvı, yağ ve su için günlük akış hızının hesaplanmasına dayanır. . Su içeriği, bir VSN-BOZNA nem ölçer ile ölçülür. İlgili gazın günlük hacminin ölçümü AGAT-1M tipi bir gaz sayacı ile yapılır ve ölçüm sonuçları kontrolörde normal koşullara getirilir.
Kütle ölçüm birimleri, ASMA sabit birimleri için tek bir taban üzerinde ASMA-T taşınabilir birimleri için bir arazi aracının şasisine monte edilen blok konteynerlere yerleştirilmiş teknolojik ve enstrümantal bölmelerden oluşur.
Teknolojik bölme, TZ grubunun II A kategorisine ait patlayıcı bir karışımın oluşumunun mümkün olduğu B-1a sınıfında yapılır. Teknolojik bir bölmenin cihazlarının yürütülmesi - kendinden güvenli, patlamaya dayanıklı. ASMA ünitelerinin teknik özellikleri Tablo 7.3'te sunulmaktadır.
Ölçülen ortam parametreleri:
çalışma basıncı, MPa, en fazla 4.0
viskozite, cSt, en fazla 500
suyun hacim oranı, %, en fazla 99
kükürtün kütle fraksiyonu, %, en fazla 2
mekanik safsızlıkların kütle oranı, %, en fazla 0,05
belirleme hatası, %, en fazla:
ortalama günlük sıvı akış hızı - 2,5
ilgili gaz hacmi - 6.0
su kesintisi:
Tablo 7.4
ASMA ünitesinin teknik özellikleri
|
Kurulum değişikliği |
Ölçüm aralığı |
Tesisata bağlı kuyu sayısı |
Kaba ölçüler, mm, daha fazla yok |
Ağırlık (kg, |
|||
|
sıvı ile | |||||||
|
NO-8,10,14-180MP | |||||||
|
MO-400-MZPK-4, 6, 8, 10, 12 |
4; 6; 8; 10; 12 | ||||||
notlar:
PC - anahtarlama valflerinin mevcudiyeti
MP - çok yönlü bir anahtarın varlığı
MZPK - bir kapatma ve anahtarlama valfleri modülünün varlığı.
OJSC “Surgutneftegas” taşınabilir ölçüm birimlerini işletir.
Taşınabilir kütle ölçüm ünitesi "ASMA-T-03-400-300", sıvının (petrol-su-gaz karışımı) kütlesini ve ilgili gazın hacmini ölçerek sıvı, yağ ve suyun günlük akış hızlarını belirlemek için tasarlanmıştır. petrol kuyularından.
Kurulumların kapsamı - petrol ve gaz sahaları.
Ünite, bölmeler arasında en az 50 mm'lik bir hava boşluğu olacak şekilde bir arazi aracının şasisine monte edilmiş bir blok konteynere yerleştirilmiş teknolojik ve enstrümantal bölmelerden oluşur.
Ölçülen ortam - sıvı (yağ-su-gaz karışımı):
4,0 MPa'ya kadar çalışma basıncı
Eksi 10'dan artı 50°С'ye sıcaklık;
500 cSt'ye kadar viskozite;
Korozyon oranı, en fazla 0,2 mm/yıl.
UHL1 ünitesinin iklimsel versiyonu, ancak eksi 43 ile artı 50°C arasındaki ortam sıcaklığında ve 15°C sıcaklıkta %98 bağıl nemde çalışmak için.
Özellikler:
Üniteye bağlı kuyunun debisi:
Sıvı, t/gün 0,1'den 400'e
Çalışma koşullarında açığa çıkan gaza göre,
normal koşullarda, m 3 / gün 300000'e kadar
Sıvı kütle ölçümünün bağıl hatası
(gaz-sıvı karışımı), en fazla, % 2.0
Günlük ortalamanın belirlenmesinde göreceli hata
sıvı akış hızı, en fazla, % 2,5
İlişkili hacmin belirlenmesinde göreceli hata
normal şartlara getirilen petrol gazı, en fazla 5.0
Alt aralıklardaki yağın nem içeriğinin belirlenmesinde bağıl hata:
a) %0 ila %60 (yağda su emülsiyonu), % ±2,5
b) %60 ila %100'ün üzerinde - ±%4,0.
Tesisata bağlı kuyu sayısı, 1
Giriş ve çıkış borularının anma çapları, m 50
Maksimum sıvı akışında basınç kaybı, MPa 0,02'den fazla değil
Gerilim, V 380/220
Frekans, en fazla, Hz 50 ± 1
Kurulu güç, en fazla kVA 20
Genel boyutlar, en fazla, mm 9860х2500х3960
Ağırlık, en fazla, kg 16850
Şekil 1 - Taşınabilir kütle ölçüm kurulumu
ASMA-T-03-400-300:
1 - merdivenlere tırabzan; 2 - destek vidaları; 3 - drenaj tankı; 4 - ayakkabı; 5 - vida destekleri için kutu; 6 - topraklama kutusu; 7 – bağlantı için boru hattı kutusu.
Şekil 2 - Sputnik - A ürünlerini ölçmek için kurulum
AGZU odası, B-1a tehlike sınıfına aittir. Tehlike Sınıfı
referans kitap sınıflandırıcısına göre belirlenir ve AGZU tesislerine uygulanır.
Ayrıca AGZU girişinin önündeki tabelada saat belirtilmelidir.
iyi ve yangınla mücadele durumundan sorumlu kişilerin havalandırma, soyadı, adı, soyadı - tüm bu veriler AGZU binasında göze çarpan bir yere parlak boya ile uygulanmalıdır.
Kontrol odası kurulumu, ölçüm anahtarlama kurulumundan en az 12 m uzağa yerleştirilmelidir. AGZU'ya girmeden önce fanı 5-10 dakika açmak gerekir.
Ünitenin içinde uzun süre kalındığında, zorunlu yağ sızıntısı ile çalışırken fan sürekli çalışmalıdır.
Elektriğin olmadığı durumlarda her iki kapı açılarak ünitenin havalandırılması sağlanır.
Ölçüm anahtarlama ünitelerinde kırmızı boya ile şu yazılar yapılmıştır: “YANGIN TEHLİKELİ”, “HAVALANDIRMAYI AÇIN”
AGZU içerisinde tesisata bağlı kuyuların numaraları boyanmalı, operatör kayıt defteri bulunmalı, ölçümden sonra girişler yapılmalıdır. Basınçlı kabın bağlantı şeması ve güvenli çalıştırma ve yangın güvenliği talimatlarından alıntılar mevcut olmalıdır.
İşletme sırasında petrol ve gaz üretim işletmecisi, kendisine emanet edilen iş alanlarında bu talimatın gerekliliklerine, yangın güvenliği kurallarına ve kişisel hijyen kurallarına ve üretim kültürüne uymak zorundadır.
AGZU'NUN TEKNİK ÖZELLİKLERİ AMAÇ VE CİHAZ
Otomatik grup ünitesi "SPUTNIK" AM-40-10-400 veya AM-40-14-400, petrol kuyularından üretilen sıvı miktarındaki periyodik değişimi ölçmek ve ardından kuyu akış oranını belirlemek için tasarlanmıştır.
Ünite, kuyuların çalışmasını sıvı kaynağının varlığı, sulanan ve sulanmayan yağın ayrı toplanması ile izler.
İŞİN YAPILMASI İÇİN GÜVENLİK GEREKLİLİKLERİ
Ölçümler için AGZU odasına girmeden önce operatör havalandırmayı açmalı veya odayı 15-20 dakika doğal olarak havalandırmalıdır.
Tablo 2 - Ana teknik veriler
| Bir ölçüm kuyusunun maksimum akış hızı | t/gün | |
| Sıvı miktarının operasyonel ölçümünde izin verilen bağıl hata sınırı, | % | daha fazla yok + 6,0 |
| Ölçüm başına bağlı kuyu sayısı | PC. | 10 - 14 |
| İşletme basıncı | kg / cm2, | en fazla 40 |
| Çalışma ortamı sıcaklığı | C hakkında | +5 о С - +70 |
| Pnömatik devrelerin temini: | ||
| gaz basıncı | kg/cm2 | en fazla 40 |
| ölçüm ayırıcıları ve ortak manifold arasındaki fark basıncı | kg/cm2 | 0,3 – 1,2 |
| Elektrik devrelerinin güç kaynağı | akım türü | değişken |
| Gerilim | 380 / 220V | |
| sıklık | Hz. | 50+1 |
| güç tüketimi | kw, | 10'dan fazla değil |
| Ortam sıcaklığı | C hakkında | +50 oC |
| Ölçüm ve anahtarlama cihazlarının yürütülmesi | patlamaya dayanıklı | |
| Oda sınıfı ölçüm-anahtarlama kurulumu | B - 1a | |
| Kalkan odasının yürütülmesi | sıradan |
CİHAZ VE KURULUMUN İŞLEYİŞİ
Kurulum şeması aşağıdaki gibi çalışır:
Kuyu manifoldları, ölçüm anahtarlama ünitesinin yan borularına çek valfler aracılığıyla bağlanır.
Kuyu üretimi, çok yollu PSM kuyu anahtarına girer. Kuyular, anahtardan (PSM) ölçüm ayırıcısının hidrosiklon kafasına yönlendirilir; burada gazın sıvıdan birincil ayrımı gerçekleşir. Bu, kuyunun hacimsel akış hızının daha doğru bir şekilde ölçülmesi için gereklidir.
Kalan kuyuların üretimi, açık bir damper ile ortak boru hattına girer.
Ayırıcıdan çıkan gazın sıkıştırarak çıkardığı sıvı miktarı TOR - 1 - 50 sayacı ile ölçülür.
Ölçüm ayırıcısındaki akış kontrol cihazı, silindirik bir geçit sağlar, örn. sıvı borusunun tüm bölümü boyunca, TOR - 1 - 50 sayacı boyunca sabit bir hızda, bu da küçük bir hata ile çok çeşitli kuyu akış hızlarında ölçüm yapılmasını sağlar.
TOP - 1 - 50 sayacı, sayaçtan 50 metre sıvı geçtikten sonra kontrol ve gösterge ünitesine darbeler üretir. Ek olarak, sayacın oklu bir ölçeği ve mekanik bir entegratörü vardır.
Kuyuların PSM anahtarına alternatif olarak değiştirilmesi, valfler kullanılarak gerçekleştirilir.
Ünite üç modda çalışabilir:
1. Manuel olarak çalıştırılan bir ölçüm ayırıcı aracılığıyla.
2. Otomatik kontrolde bir ölçüm ayırıcı aracılığıyla.
3. Baypas işlemi.
Ölçüm süresi, kuyu üretiminin özel koşullarına, üretim yöntemlerine ve saha geliştirme durumuna bağlı olarak ayarlanır. Her durumda, üretim atölyesinin mühendislik ve teknik departmanı ile koordine edilir.
Borç, aşağıdaki formüle göre hesaplanır:
Q = 1440 --------- KU (1)
Q – günlük akış hızı, t/gün. ;
H1 - ölçümün başındaki sayaç okuması, m 3
H2 - ölçümün sonunda sayaç okuması, m 3
T1-T2 - ölçüm süresi, dk
K - sayacın düzeltme faktörü
Y, petrolün özgül ağırlığıdır, t/gün.
Bir kuyuyu baypas işlemine aktarırken:
1. sıranın vanalarını açın;
1. sıranın valflerini kapatın, arabayı manuel kumanda koluyla iki mil arasına takın;
Basıncı serbest bırakın.
|
GELİŞMİŞ |
Federal Devlet Üniter Teşebbüsü Devlet Bilimsel Metroloji Merkezi Tüm Rusya Akış Ölçme Araştırma Enstitüsü (FSUE GNMC VNIIR) |
|
OYUNCULAR: |
Nemirov M.S. - teknik bilimler adayı, Silkina T.G. |
|
GELİŞMİŞ |
MOAO "Nefteavtomatika" Ufa Mühendislik ve Metroloji Merkezi |
|
OYUNCULAR: |
Nasibullin A.R., Fatkullin A.A. |
|
GELİŞMİŞ |
Bölgelerarası Açık Anonim Şirket MOAO "Nefteavtomatika" |
|
OYUNCULAR: |
Mikhailov S.M., Khalitov A.S. |
|
ONAYLI |
|
|
KAYITLI |
|
|
İLK KEZ TANITILDI |
Giriş tarihi 2003-03-01
Bu tavsiye, sıvı, petrol ve su için ortalama günlük akış hızlarını ve petrol kuyularının ilgili gaz akış hızını ölçmek üzere tasarlanmış sabit veya taşınabilir ASMA kütle ölçüm birimi (bundan sonra birim olarak anılacaktır) için geçerlidir ve aşağıdakiler için bir metodoloji oluşturur: birimin birincil ve periyodik doğrulaması.
Kalibrasyon aralığı: bir yıldan fazla değil.
1. Doğrulama işlemleri
Doğrulama sırasında Tablo 1'de belirtilen işlemler gerçekleştirilir.
tablo 1
2. Doğrulama araçları
2.1. Doğrulama yapılırken, Tablo 2'de belirtilen doğrulama araçları kullanılır.
2.2. Doğrulama için kullanılan ölçüm cihazları, Devlet Metroloji Servisi organları tarafından doğrulanmalı ve geçerli doğrulama sertifikalarına veya doğrulama işaretleri izlenimlerine sahip olmalıdır.
2.3. Tesisin metrolojik özelliklerinin gerekli doğrulukta belirlenmesini sağlayan diğer benzer doğrulama araçlarının kullanılmasına izin verilir.
3. Güvenlik ve çevre koruma gereklilikleri
3.1. Ölçümler yapılırken, aşağıdaki belgeler tarafından tanımlanan gereklilikler gözlenir:
- “SSCB Devlet Doğal Kaynaklar Komitesi işletmelerinin işletilmesi için yangın güvenliği kuralları”;
Belirli petrol sahalarının özel koşullarını dikkate alan ve onaylanan onarım ve elektromekanik işler için güvenlik düzenlemeleri;
- "Tüketici elektrik tesisatlarının teknik işletimi için kurallar" (PTE);
|
Doğrulama araçları ve metrolojik özellikleri ve düzenleyici belgeler |
Miktar |
Ölçüm hatasının belirlenmesinde kullanılır |
Not |
|||||
|
sıvı kütleler |
sıvı akışı |
İlgili gaz tüketimi |
||||||
|
türbin ölçerler ve diyaframlar ile |
girdap sayaçları ile |
|||||||
|
Ağırlık KGO-IU-20, ağırlık 20 kg, tolerans sınırları: ± 1 g, GOST 7328-82 |
||||||||
|
5 kg ağırlığında bir dizi ağırlık KG-2-5, tolerans sınırları: ± 1 g, GOST 7328-82 |
||||||||
|
Meteorolojik termometre, ölçüm aralığı (0 - 100) °C, GOST 112-78 |
||||||||
|
Aspirasyon psikrometresi, TU 25.1607.054 |
||||||||
|
Aneroid barometre tipi BAMM-1, TU 25-04-1838 |
||||||||
|
İzin verilen temel hata limitleri olan akış dönüştürücü: ± %0,5 ve ölçüm aralığı (2 - 16) |
Hidrolik stand ile tamamlayın |
|||||||
|
GOST 8.400-80'e göre 2. kategorinin standart ölçüm çubuğu, 1000 dm3 kapasiteli, izin verilen temel hata sınırları: ± %0,1 |
||||||||
|
Hidrometre tipi AMV-1, GOST 18481-81, izin verilen mutlak hata sınırları: ± 1,0 kg / m3 |
||||||||
|
Manometre doğruluk sınıfı 1.5, GOST 2405-88 |
||||||||
|
(0 - 50) ° C ölçüm aralığına ve 0,1 ° C bölme değerine sahip A tipi sıvı termometre, GOST 28498-90 |
||||||||
|
1. sınıf şişeler, silindirler, GOST 1770-74 |
||||||||
|
Frekans aralığı (20 - 20000) Hz olan düşük frekanslı sinyal üreteci G3-102, GOST 22261-94 |
||||||||
|
Kararsızlıklı DC güç kaynağı B5-30: ± %0,01, TU 3.233.220 |
||||||||
|
Direnç dergisi R4831 doğruluk sınıfı 0,02, TU 25-04,296 |
||||||||
|
Üniversal voltmetre V7-16, ölçüm aralığı (0 - 1000) V, TU 2.710.002 |
||||||||
|
10 Hz ila 10 MHz arasında ölçülen frekans aralığına sahip elektronik sayma frekans ölçer 43-33, E32.721.092.TU |
||||||||
|
100 Ohm nominal dirence sahip referans direnç bobini P331, doğruluk sınıfı 0,01, TU 25-04.3368-78E |
||||||||
|
İzin verilen mutlak hata limitleri ile elektronik kronometre: ± 1 s |
||||||||
4. Doğrulama koşulları
4.1. Kurulumun doğrulanması, aşağıdaki koşullar altında GOST 8.395-80 uyarınca gerçekleştirilir:
|
Ortam sıcaklığı, °C |
|
|
Sıvı sıcaklığı, °C |
|
|
Stand üzerinde çalışma basıncı, kg / cm2 |
|
|
Ölçüm tankının doldurulması sırasında tesisattaki sıvı sıcaklığı değişimi, en fazla °C |
|
|
Ölçüm tankının doldurulması sırasında sıvı akışı değişikliği, %'den fazla değil |
|
|
Bağıl nem, % |
30'dan 80'e; |
|
Atmosfer basıncı, kPa |
84'ten 106'ya; |
|
AC güç frekansı, Hz |
|
|
Enstrüman besleme gerilimi, V |
|
|
Titreşim, şok, manyetik alan olmaması (toprak hariç). |
5. Doğrulama için hazırlık
5.1. Ölçüm cihazlarının geçerli doğrulama sertifikalarının veya doğrulama işaretlerinin izlenimlerinin olup olmadığını kontrol edin.
5.2. Taşınabilir bir montaj seçeneği için, montaj konumunu bir çekül ile kontrol edin ve gerekirse vidalı desteklerle hizalayın.
5.3. Desteğin yüzeyleri ile ölçüm kabının kılavuzu arasında eşit bir çapsal boşluk değerinin varlığını kontrol ederler ve gerekirse kurulumun operasyonel belgelerine (bundan sonra - ED olarak anılacaktır) göre hizalamasını gerçekleştirirler.
5.4. Sıvı akış hızının ölçüm hatasını belirlemeden önce (ilk doğrulama sırasında), aşağıdaki işlemler gerçekleştirilir:
Kurulumu, Ek A'daki Şekil A.1'e göre doğrulama şemasına göre test tezgahına (bundan sonra tezgah olarak anılacaktır) bağlayın;
Bir stand, kurulum ve bağlantı boru hatlarından oluşan sistemin sıkılığını kontrol edin. Bunu yapmak için, tezgah akış dönüştürücüsü için en yüksek akış hızını ayarlayın, kurulum kitine dahil olan Kademeli kontrol istasyonunu (bundan sonra kontrol istasyonu olarak anılacaktır) ve tezgah pompasını açın ve en az iki ölçüm yapın kontrol istasyonunu kullanarak döngüler (manuel modda). 5 dakika boyunca gözlendiğinde salmastralar, flanşlı, dişli ve kaynaklı bağlantılardan sıvı damlamasına veya sızmasına izin verilmez. Stand pompası kapatılır ve tesisatın terfi pompası kullanılarak ölçüm tankı minimum seviyeye kadar boşaltılır;
Ölçüm döngüsü sayısı (k = 10), kontrol istasyonunun operatör konsolunun programı (bundan sonra PPO olarak anılacaktır) kullanılarak girilir;
Sabit kurulum için, ED'sine göre kuyu dibi anahtarının doğru çalışıp çalışmadığı kontrol edilir.
5.5. İlgili gaz debisi ölçüm hatasını belirlemeden önce, ünite standa (ilk doğrulama sırasında) veya kuyuya (periyodik doğrulama sırasında) bağlanır, döngü sayısı (k = 10) ayarlanır ve hangi ölçüm cihazlarına bağlı olarak tesisatta ilgili gaz akışını ölçmek için kullanılıyorsa, aşağıdaki işlemleri gerçekleştirin:
5.5.1. Daraltma cihazları (diyaframlar) ile donatılmış bir kurulum için, kontrol istasyonunun gücü kapalıyken basınç farkı, basınç ve gaz sıcaklığı transdüserlerinin çıkışlarını ayırın ve Ek A, Şekil A.2'ye göre istasyon girişlerine bir dizi ölçüm aleti bağlayın. .
5.5.2. Türbin akış dönüştürücüleri (bundan sonra TFR olarak anılacaktır) ile donatılmış bir kurulum için, kontrol istasyonu kapalıyken TFR'nin, basınç ve sıcaklık transdüserlerinin çıkışlarını ayırın ve Şekil A.2'ye göre istasyon girişlerine bir dizi ölçüm aleti bağlayın. .
5.5.3. Vorteks gaz sayaçları (bundan sonra SVG olarak anılacaktır) ile donatılmış bir kurulum için, kontrol istasyonunun gücü kapatıldığında, gaz akış sensörünün (bundan sonra DRG olarak anılacaktır) çıkışlarının bağlantısı kesilir ve bir dizi ölçüm cihazı bağlanır. Ek A, Şekil A.3'e göre kontrol istasyonunun girişleri.
5.6. Su muhtevası ölçümündeki hatayı belirlemeden önce, ünite standa (ilk doğrulama sırasında) veya kuyuya (periyodik doğrulama sırasında) bağlanır, devir sayısı ayarlanır (k = 10), ham petrolün çıkışları nem ölçer dönüştürücünün (bundan sonra BCH olarak anılacaktır) kontrol istasyonunun gücü kapalıyken bağlantısı kesilir ve istasyon girişlerine Şekil A.3'e göre bir dizi ölçüm aleti bağlayın.
5.7. Ölçüm cihazlarını ED'ye uygun olarak çalışmaya hazırlayın.
5.8. Kontrol istasyonu açılır, kurulum ED setinde bulunan kullanım kılavuzuna göre yazılım başlatılır ve ölçüm aletlerine güç verilir.
5.9. Kullanıcı kılavuzuna göre PPO katsayıları ve sabitlerindeki girdilerin doğruluğunu kontrol edin.
6. Doğrulamanın gerçekleştirilmesi
6.1. Görsel inceleme
Harici bir inceleme yapılırken, aşağıdaki işlemler gerçekleştirilir:
Teknik dokümantasyon kurulumunun eksiksizliği ve işaretlenmesi ile uyumluluğu sağlamak;
Yüzeylerde mekanik hasar olup olmadığını, koruyucu kaplamaların bütünlüğünün ihlal edildiğini ve kurulum düğümlerindeki diğer kusurları kontrol edin.
6.2. Test yapmak
6.2.1. Kurulumun tartım sisteminin hassasiyeti, yazılım kullanılarak ayarlanan "Kalibrasyon" modunda dara ağırlığı ile aşağıdaki şekilde kontrol edilir:
6.2.1.1. Konteyner üzerine 3,0 kg'lık bir ağırlık konulur ve PPO tarafından belirlenen brüt kütlenin (M Bg) ortalama değeri kaydedilir;
6.2.1.2. Ağırlık kaldırılır ve dara kütlesinin (M Tg) değeri kaydedilir;
6.2.1.3. Koşulun karşılanıp karşılanmadığını kontrol edin:
m = M Bg - M Tg? on bir)
nerede M Bg - brüt ağırlık, konteyner üzerinde bir yük olduğunda, kg;
M Tg - kapta yük yokken dara ağırlığı, kg;
m, bir dizi ağırlık tarafından taklit edilen sıvının kütlesidir, kg.
6.2.1.4. 6.2.1.1 - 6.2.1.3'e göre işlemleri en az dört kez tekrarlayın;
6.2.1.5. Koşul (1) beş vakadan ikisinde karşılanmıyorsa, hassasiyet eksikliğinin nedenini bulun ve ortadan kaldırın.
6.2.1.6. 60 kg'lık ağırlığı kaba koyun ve 6.2.1.1 ile 6.2.1.5 arasındaki adımları tekrarlayın.
6.2.2. Kurulumu test ederken, standdaki sıvı akış hızının ölçüm hatasını belirlemeden önce aşağıdaki işlemler gerçekleştirilir:
Su akışını kurulum için maksimum akış hızının (30 ± 5) %'sine eşit olarak ayarlayın;
Kurulumu sıvı akış ölçüm modunda açın;
Su sıcaklığını stabilize etmek için en az yedi ölçüm döngüsü gerçekleştirin;
Sıvı akış göstergesinin doğruluğunu kontrol edin.
6.2.3. Tesisatı test ederken, ilgili gaz ve su içeriğinin hacmini ölçmedeki hatayı belirlemeden önce aşağıdaki işlemler gerçekleştirilir:
Yazılım yüklemesinin doğruluğunu kontrol edin;
Fark basınç, basınç, gaz sıcaklığı, TPR, SVG ve VSN dönüştürücülerinin sinyalleri, Şekil A.2, A.3'e göre bir akım ayarlayıcı ve bir jeneratör kullanılarak simüle edilen kontrol istasyonunun girişlerine beslenir ve geçiş kontrol istasyonu tarafından ölçülen akım gücü ve darbe sayısı değerleri verilen değerlerle karşılaştırılarak sinyaller kontrol edilir.
6.3. Sıvı kütlesinin ölçüm hatasının belirlenmesi
Sıvı kütlesinin ölçüm hatası belirlenirken, yazılım kullanılarak belirtilen "Kalibrasyon" modunda sıvı kütlesinin bağıl ölçüm hatası belirlenir. Kurulum bir hidrolik sehpaya (ilk doğrulama sırasında) veya bir kuyuya (periyodik doğrulama sırasında) bağlıdır.
Sıvı kütlesinin ölçüm hatasının belirlenmesi, tesis tarafından ölçülen kütle değerlerinin karşılaştırılmasına dayanır:
Referans ağırlıkların kütlesinin bilinen bir değeri ile;
Konteynere dökülen sıvının kütlesinin değeri ile dolaylı olarak bir yağ çubuğu ve bir hidrometre kullanılarak belirlenir.
Sıvı kütlesinin ölçüm hatasını belirlemek için tablo 3'te belirtilen aşağıdaki işlemler gerçekleştirilir.
Tablo 3
|
İlk doğrulama sırasında |
Periyodik doğrulama ile |
|
6.3.1. Ölçüm kabını pompa ile boşaltın. |
|
|
6.3.2. 60 kg ağırlığındaki ağırlıklar bir konteynere kurulur veya asılır. |
|
|
6.3.3. PPO protokolünden ortalama brüt ağırlığı (MB) kaydedin. |
|
|
6.3.4. Ağırlıkları kaptan çıkarın ve dara kütlesinin (MT) ortalama değerini kaydedin. |
|
|
6.3.5. 6.3.2 - 6.3.4'e göre işlemleri en az dört kez tekrarlayın. |
|
|
6.3.6. Ayaklı pompayı açın ve tankı, PPO kullanılarak girilen maksimum ağırlık ayarına kadar suyla doldurun: (M maks = M T + 300) kg. |
6.3.6. Ölçüm tankını en az 200 kg ağırlığındaki yağla doldurun. |
|
6.3.7. Dara ağırlığı, "Kalibrasyon" modunda PPO'nun yardımıyla sabitlenir. |
6.3.7. 6.3.2 - 6.3.4'e göre işlemleri gerçekleştirin. |
|
6.3.8. Hacmi 100 dm 3 olan bir miktar su tanktan ölçüm tankına boşaltılır, PPO yardımıyla brüt ağırlık tespit edilir ve hidrometre ile suyun yoğunluğu (?v) belirlenir. |
6.3.8. 100 kg'lık bir yağ kabından bir pompa pompası kullanılarak boşaltılır. |
|
6.3.9. Ortalama brüt ağırlığı ve dara ağırlığını 1 (M B ve M T) kaydedin. |
6.3.9. 6.3.2 - 6.3.4'e göre işlemleri gerçekleştirin. |
|
6.3.10. 100 dm3'lük iki kısım daha su art arda bir ölçüm kabına dökülür ve her kısım için dara ağırlığının, brüt ağırlığın ve su yoğunluğunun ortalama değerleri sabitlenir. |
6.3.10. Ölçüm kabını pompa ile boşaltın. |
|
6.3.11. 6.3.6 - 6.3.10'a göre işlemleri en az dört kez tekrarlayın. |
|
1 Tanktan su boşaltıldığında, "Kalibrasyon" modunda PPO monitöründe brüt ağırlık ve dara ağırlığı için bir protokol görünür, ancak sol sütunda (dara ağırlığı) ilk ağırlık değeri not edilir ve sağ sütunda (brüt ağırlık) - boşaltmadan sonra elde edilen ağırlık değeri . Bu nedenle, doğrulama protokolünde daha düşük olan değer (tahliyeden sonra elde edilen) dara ağırlığının olduğu sütuna, daha büyük olan değer (tahliyeden önce elde edilen) ise ölçüm tankındaki brüt ağırlık sütununa kaydedilir.
6.4. Sıvı akışının ölçüm hatasının belirlenmesi
Tesisat tarafından sıvı akış hızının ölçülmesindeki hatanın belirlenmesi, tesisat ve akış dönüştürücü (bundan böyle - PR olarak anılacaktır) tarafından sıvı akış hızının ölçülmesinin sonuçları karşılaştırılarak bir hidrolik stand üzerinde gerçekleştirilir.
Su akış hızı, bir akış regülatörü veya kontrol vanası tarafından ayarlanır. Bu durumda, akış hızları, m 3 / h, bir frekans ölçer veya nabız sayacının okumalarına göre dolaylı olarak ve formüle göre dolaylı olarak bir elektronik kronometre tarafından belirlenir.
(2)
burada K PR - kanıtından alınan momentum faktörü PR, imp/m 3 ;
N - doldurma sırasında darbe sayacındaki darbe sayısı, imp.
f PR - PR çıkış sinyalinin frekansı, Hz
T cash - elektronik kronometre ile doldurma süresi, min
Nabız sayacı ve elektronik kronometre için başlangıç sinyali, dara ağırlığını sabitlemek ("minimum ağırlık" ayarının etkinleştirilmesi) ve dolum süresi geri sayımının başlaması için kontrol istasyonu tarafından üretilen sinyaldir.
İmpulsların ve elektronik kronometrenin sayımının durdurulması, aynı zamanda doldurma süresinin sayılma zamanını durdurmak için bir sinyal oluşturan brüt ağırlığı sabitleme sinyali ("maksimum ağırlık" ayarının etkinleştirilmesi) ile gerçekleştirilir.
Sıvı akışının ölçüm hatasını belirlemek için aşağıdaki işlemler gerçekleştirilir:
6.4.1. PPO kullanılarak, sıvının sabit kütlesinin değeri Tablo 4'ün ilk satırına göre girilir (tesis tarafından ilgili sıvı akış hızı ölçüm aralığı için).
6.4.2. Ünite, Tablo 4'teki ilk akış hızı değerinde sıvı akış ölçüm modunda başlatılır.
Tablo 4
|
Sıvı akışı ölçüm aralığı, t/gün |
Hedef akış hızı |
Belirtilen sıvı kütlesi, kg |
Dakikadan itibaren doldurma süresi maks. ağırlık ayarları |
|||
6.4.3. Kabın doldurulması sırasında PR ile en az üç frekans değeri kaydedilir ve kap doldurulduktan sonra atım sayısı ve dolum süresi kaydedilir.
6.4.4. Ölçüm döngüsü otomatik olarak tekrarlanır ve her dolumdan sonra 6.4.3'e göre işlemler gerçekleştirilir.
6.4.5. Önceden belirlenmiş sayıda ölçüm çevrimi sonunda tesisin tüm çevrimler için ölçtüğü kütlesel debi değerleri PPO protokolünden kaydedilir.
6.4.6. Tablo 4'ün ikinci ve üçüncü satırına göre sıvının kütle ve akış hızı değerleriyle 6.4.1 - 6.4.5'e göre işlemleri gerçekleştirin (sıvının akış hızının ilgili ölçüm aralığı için) montaj).
6.5. İlgili gaz akışı ve su içeriğinin ölçüm hatasının belirlenmesi
İlgili gaz akışının ve (veya) su içeriğinin ölçüm hatasının belirlenmesi, akış, basınç, gaz sıcaklığı, su içeriği dönüştürücülerinin sinyalleri simüle edilerek ve kontrol istasyonu tarafından hesaplanan gaz akışı değerleri karşılaştırılarak gerçekleştirilir, hesaplanan değerler ile normal şartlara ve su içeriğine düşürülür. Ölçüm döngülerini düzenlemek için kurulum bir standa (ilk doğrulama için) veya bir petrol kuyusuna (periyodik doğrulama için) bağlanır. İlk doğrulama sırasında, ilgili gaz akışının ve (veya) su içeriğinin ölçüm hatasının belirlenmesini, 6.4'e göre sıvı akışının ölçüm hatasının belirlenmesiyle birleştirmek mümkündür.
İlgili gaz akışının ve su içeriğinin ölçüm hatası belirlenirken belirtilen frekansların ve akım sinyallerinin değerleri Tablo 5'te verilmiştir.
Tablo 5
|
Satır numarası ben |
Simüle miktarlar |
|||||
|
Sıcaklık |
Basınç |
Diyafram basınç düşüşü |
TPR'ye göre gaz tüketimi |
DRG'ye göre gaz tüketimi |
||
İlişkili gaz akışının ve/veya su içeriğinin ölçüm hatasını belirlemek için Tablo 6'da belirtilen işlemler gerçekleştirilir.
Tablo 6
|
İlk doğrulama sırasında |
Periyodik doğrulama ile |
|
6.5.1. İstasyon kapalıyken, jeneratör ve akım ayarlayıcılarda, Tablo 5'in ilk satırındaki frekans ve akım değerleri ayarlanır: |
|
|
Diyaframlı kurulum için - Iw , IDP , IP , I t ; |
|
|
TPR veya SVG ile kurulum için - Iw , I P , I t ; f TPR veya f DRG |
|
|
6.5.2. Ünite, Tablo 5'teki ilk akış hızı değerinde sıvı akış ölçüm modunda başlatılır. |
6.5.2. Yağ debisi ölçüm modunda petrol kuyusuna bağlı tesisat başlatılır. |
|
6.5.3. Anahtarlar Şekil A.2 veya A.3'e göre kapatılır ve yazılımın yardımıyla giriş miktarlarını ve akış parametrelerini ölçme modu değiştirilir. |
|
|
6.5.4. Ölçüm döngüsünün sonunda kontrol istasyonu tarafından ölçülen frekans ve akım değerleri kaydedilir. |
|
|
6.5.5. Ölçüm döngüsü otomatik olarak tekrarlanır ve her ölçüm döngüsünden sonra 6.5.4'e göre işlemler gerçekleştirilir. |
|
|
6.5.6. Önceden belirlenmiş sayıda ölçüm döngüsü sonunda normal şartlara indirgenmiş gaz akış hızı (V) t/gün ve hacimce % su içeriği (W) değerleri PPO protokollerine göre kaydedilir. |
|
|
6.5.7. Tablo 5'teki gaz akışı ve/veya su içeriğinin ikinci ve üçüncü değerlerinde sırayla gaz akışının ve/veya su içeriğinin ölçüm hatasını belirlemek için sırasıyla 6.5.1 - 6.5.6'ya göre işlemleri gerçekleştirin. |
|
7. Ölçüm sonuçlarının işlenmesi
7.1. Bir sıvının kütlesini ölçerken hatanın hesaplanması
7.1.1. İçindeki sıvının kütlesini hesaplayın j'inci boyut formüle göre kabın 1 i. yüklemesinde
(3)
nerede - brüt ağırlığın değeri, kg;
Dara ağırlığının değeri, kg.
1 Konteynerin i-e yüklemesi için, konteyner aynı yük altındayken bir dizi tekrarlı j-x ölçümü alınır.
7.1.2. Sıvı kütlesinin nispi ölçüm hatasını, % j'inci ölçümde kabın i'inci yüklemesindeki formüle göre hesaplayın
(4)
ağırlıkların doğrulama sertifikasından alınan ağırlıkların kütlesinin değeri veya bir ölçüm cihazı ve bir hidrometre kullanılarak dolaylı olarak belirlenen su kütlesinin değeri, kg.
7.1.3. Konteynerin her yüklemesi için Ek D'ye göre ilgili hataların hesaplanmasının sonuçlarını analiz edin.
7.1.4. Ek D'deki formül (D.1)'e göre, her yükleme için sıvının kütlesini ölçmedeki sistematik hatayı hesaplayın.
7.1.5. Ölçüm sonucunun RMS tahmini, formüle göre her yükleme için hesaplanır.
(5)
burada k, tankın her bir yüklemesi için ölçüm sayısıdır.
7.1.6. Konteynerin her yüklemesi için koşula uygunluk formüle göre kontrol edilir.
ben mi 0,25, (6)
7.1.7. Sıvı kütlesinin bağıl ölçüm hatası, formüle göre her yükleme için belirlenir.
burada t 0 , 95 - Tankın her yüklemesi için ölçüm sayısına bağlı olarak, Ek D'deki Tablo D.2'ye göre belirlenen, P = 0.95 güven düzeyinde Öğrenci katsayısı;
7.1.4'e göre hesaplanan, kabın i'inci yüklemesindeki sıvı kütlesinin sistematik ölçüm hatası, %.
7.1.8. Formül (7) ile hesaplanan sıvı kütlesinin bağıl ölçüm hatası, tesisatın ED'sinde belirtilen sıvının kütlesinin ölçümlerinin izin verilen bağıl hatası sınırları içinde olmalıdır.
7.1.9. Koşul 7.1.8 karşılanmazsa, Ek B'ye göre kütle dönüştürme faktörü düzeltilerek bir düzeltme yapılır.
7.1.10. Yeni bir kütle dönüştürme faktörü girdikten sonra, sıvı kütlesinin ortalama değerleri formüle göre her ölçüm için yeniden hesaplanır.
(8)
burada kütle dönüştürme faktörünün düzeltilmiş değeridir.
7.1.11. Formül (3), (4) kullanarak, formül (8) kullanılarak hesaplanan net ağırlık değerlerini değiştirerek hesaplamalar yapın ve bu değerleri Ek B'deki Tablo B.1'e kaydedin.
7.1.12. Koşul 7.1.8'in yerine getirildiğini kontrol edin.
7.1.13. 7.1.6, 7.1.8 koşullarının sağlanması, tesis tarafından sıvı kütlesinin ölçüm hatasını belirlemek için yapılan doğrulamanın olumlu sonuçları olarak kabul edilir.
7.2. Sıvı akış ölçümlerinin belirsizliğinin hesaplanması
7.2.1. J'inci ölçüm döngüsünde PR tarafından ölçülen kütle akış hızı şu noktada belirlenir: i. değer tablo 4'e göre sıvı akış hızı, formüle göre
(9)
burada - formül (2), m3 / s ile hesaplanan hacimsel su akışının ortalama değeri;
Bir hidrometre ile ölçülen suyun yoğunluğu, kg/m 3 .
7.2.2. Göreceli hata (%), formüle göre sıvı akış hızının i'nci değerinde j'inci ölçüm döngüsünde hesaplanır.
(10)
burada tesisat tarafından ölçülen suyun kütlesel debisi, t/gün.
7.2.3. Bağıl hataların hesaplanmasının sonuçları, Ek D'ye uygun olarak akışkan akış hızının verilen her bir değeri için analiz edilir.
7.2.4. Ek D'deki formül (D.1)'e göre, her akış hızında sıvının akış hızının ölçülmesindeki sistematik hatayı hesaplayın.
7.2.5. Ölçüm sonucunun RMS tahmini, formül (10) ve (D.1)'e göre hesaplanan sıvı akışındaki bağıl hataların değerleri yerine formül (5)'e göre her akış hızı için hesaplanır.
7.2.6. Formüle göre akışkan debisinin her değeri için koşula uygunluk kontrol edilir.
ben Q mu? 0,4, (11)
burada s i Q, sıvı akış hızının i'inci değerinde, % ölçüm sonucunun RMS tahminidir.
7.2.7. Sıvı kütlesinin nispi ölçüm hatası, sıvı akış hızının nispi ölçüm hatası değerleri ve 7.2.4'e göre hesaplanan RMS tahmini yerine formül (7)'ye göre kabın her yüklemesi için belirlenir ve 7.2.5.
7.2.8. Sıvı akış hızının her bir değerinde tesisat tarafından sıvı akış hızının bağıl ölçüm hatası, tesisatın ED'sinde belirtilen sıvı akış ölçümünün izin verilen bağıl hatası içinde olmalıdır.
7.2.9. Tesis tarafından sıvı debisinin ölçüm hatasını belirlemek için doğrulamanın olumlu sonuçları, 7.2.6, 7.2.8 koşullarının karşılanmasıdır.
7.3. İlgili gaz akışının ölçüm hatasının hesaplanması
7.3.1. Hesaplanan gaz debileri, Ek E'deki formüllere göre belirlenir.
7.3.2. Tablo 5'in i'nci satırı için j'inci ölçüm döngüsündeki gaz akış sensörlerinin çıkış sinyallerini formüle göre simüle ederken kontrol istasyonu tarafından ilgili gaz akışını belirlemedeki bağıl hatayı hesaplayın
(12)
burada - gaz akış sensörlerinin çıkış sinyallerini simüle ederken kontrol istasyonu tarafından belirlenen, normal koşullara indirgenmiş gaz akış hızının değeri, m3 / gün;
Ek D'deki formüllere göre hesaplanan gaz tüketiminin değeri, m3 / gün.
7.3.3. Ek D'ye göre tablo 5'in her bir satırı için ilgili hataları hesaplama sonuçlarını analiz edin.
7.3.4. Kontrol istasyonu tarafından ilgili gaz akış hızının belirlenmesindeki sistematik hata, ilgili gaz akış hızının her bir değeri için Ek D'deki formül (D.1) kullanılarak hesaplanır.
7.3.5. Tesisat tarafından ilgili gaz akışının bağıl ölçüm hatasını formüle göre hesaplayın
7.3.4, %'ye göre hesaplanan değerlerden seçilen, kontrol istasyonu tarafından ilgili gaz akış hızının belirlenmesindeki sistematik hatanın maksimum değeri nerede;
Doğrulama sertifikasından alınan, tesisatta kullanılan gaz akış dönüştürücüsünün izin verilen bağıl hata sınırı, %;
Doğrulama sertifikalarından alınan basınç ve sıcaklık transdüserlerinin izin verilen bağıl hata limitleri, %.
7.3.6. Birim tarafından formül (13) ile hesaplanan ilgili gaz akış hızının bağıl ölçüm hatası, ünitenin ED'sinde belirtilen ilgili gaz akış hızı ölçümünün izin verilen bağıl hatasının sınırları içinde olmalıdır.
7.3.7. 7.3.6 koşulunun karşılanması, tesis tarafından ilgili gaz akışının ölçüm hatasını belirlemek için yapılan doğrulamanın olumlu bir sonucu olarak kabul edilir.
7.4. Su içeriği ölçümlerinin belirsizliğinin hesaplanması
7.4.1. Hesaplanan su içeriği değerleri (hacim kesirleri, %) Tablo 5'in i'inci satırı için j'inci ölçüm döngüsünde formüle göre belirlenir.
(14)
burada Kw, su içeriği için dönüştürme faktörüdür;
Kontrol istasyonunun girişine verilen akımın değerleri, mA.
7.4.2. Tablo 5'in i'nci satırı için j'inci ölçüm döngüsünde nem ölçerin çıkış sinyallerini formüle göre simüle ederken, kontrol istasyonu tarafından su içeriğinin belirlenmesindeki bağıl hatayı hesaplayın.
(15)
kontrol istasyonu tarafından belirlenen suyun hacim fraksiyonunun değeri, hacme göre %.
7.4.3. Ek D'ye göre tablo 5'in her bir satırı için ilgili hataları hesaplama sonuçlarını analiz edin.
7.4.4. Kontrol istasyonu tarafından su içeriğinin belirlenmesindeki sistematik hata, su içeriğinin her bir değeri için Ek D'deki formül (D.1) kullanılarak hesaplanır.
7.4.5. Tesisat tarafından su içeriğini ölçmenin bağıl hatasını formüle göre hesaplayın
(16)
% 7.4.4'e göre hesaplanan değerlerden seçilen kontrol istasyonu tarafından su içeriğinin belirlenmesindeki sistematik hatanın maksimum değeri nerede;
VSN - doğrulama sertifikasından alınan bir nem ölçer ile su içeriğinin ölçülmesinde izin verilen bağıl hatanın sınırı, %.
7.4.6. Tesisatın su içeriği ölçümlerinin göreli hatası, tesisatın ED'sinde belirtilen su içeriği ölçümlerinin izin verilen göreli hatasının sınırları içinde olmalıdır.
7.4.7. 7.4.6 koşulunun sağlanması, tesis tarafından su içeriğinin ölçüm hatasını belirlemek için yapılan doğrulamanın olumlu bir sonucu olarak kabul edilir.
8. Doğrulama sonuçlarının kaydı
8.1. Ölçüm hatalarının tespit sonuçları, kurulum doğrulama sertifikasının ayrılmaz bir parçası olan Ek B'de verilen formlara göre protokollerde düzenlenir. Kurulum tarafından ölçülen değerlerin hatasını belirlemek için protokollerin bir kopyası, kişisel bir imza ve doğrulayıcının kişisel markasının bir damgası ile güvence altına alınmış, zorunlu ekler olarak doğrulama sertifikasına eklenmiştir.
8.2. Sıvı kütlesi, sıvı akış hızı, ilgili gaz akış hızı ve su içeriğinin ölçüm hatalarını belirlemek için doğrulama sonuçları pozitifse, PR 50.2.006'da verilen biçimde bir tesisat doğrulama sertifikası düzenlenir. Aynı zamanda, sertifikanın ön tarafında, doğrulama sonuçlarına dayalı olarak ASMA kurulumunun sıvı kütlesini, sıvı akış hızını, ilgili gaz akış hızını ve ilgili gaz akış hızını ve su içeriği ve sertifikanın arka tarafında kütle dönüşüm katsayısı değerleri kaydedilir.
8.3. Doğrulama sonuçları sıvının kütlesinin, sıvı akış hızının ölçüm hatalarını belirlemek için pozitifse ve ilgili gaz akışı ve su içeriğinin ölçüm hatalarını belirlemek için doğrulama sonuçları negatifse, tesisatın bir doğrulama sertifikası verilir. PR 50.2.006'da verilen biçimde yayınlanmıştır. Aynı zamanda, sertifikanın ön yüzünde, doğrulama sonuçlarına dayalı olarak ASMA tesisatının sıvının kütlesini, sıvı akışını ölçmek için uygun olarak kabul edildiği ve onaylandığı ve arka yüzünde ise belgenin ön tarafında kaydedilir. sertifika, kütle dönüştürme katsayısının değerleri kaydedilir.
8.4. Kütle veya sıvı akışının ölçüm hatasını belirlemek için doğrulama sonuçlarının olumsuz olması durumunda, bir doğrulama sertifikası düzenlenmez ve tesisatın kullanıma uygun olmadığı kabul edilir. Aynı zamanda pullar söndürülür ve PR 50.2.006'da verilen formda ana nedenleri gösteren bir uygunsuzluk bildirimi verilir.
Ek A
ASMA kurulumunu doğrulamak için şemalar
ASMA birimi tarafından sıvı akış hızının ölçüm hatasını belirlemek için doğrulama şeması
1 - depolama kapasitesi; 2 - pompa; 3 - akış dönüştürücü; 4 - filtre; 5 - jet düzleştirici; 6 - 9 - valfler;
10 - çek valf; 11, 12 - manometreler; 13 - termometre; 14 - manyetik indüksiyon sensörü; 15 - darbe sayacı;
16 - referans akış dönüştürücünün ikincil cihazı; 17 - elektronik kronometre * veya nabız sayacı;
18 - frekans ölçer; 19 - jeneratör; 20 - ölçüm çubuğu; S1 - geçiş *
Şekil A.1
* Doğrulama devresinde elektronik kronometre kullanılıyorsa, jeneratör 19 ve anahtar S1 kullanılmaz.
daraltma cihazları ve türbin akış dönüştürücüler
1 - güç kaynağı; 2 - 5 - direnç depoları; 6 - voltmetre; 7 - 10 - referans direnç bobinleri;
11 - jeneratör; 12 - frekans ölçer; S1 - S5 - anahtarlar
Şekil A.2
İlgili gaz akışının ölçüm hatalarını belirlemek için doğrulama şeması ve
gaz hatları ile donatılmış ASMA ünitesi tarafından su içeriği
vorteks gaz sayaçları SVG
1 - güç kaynağı; 2 - 4 direnç deposu; 5 - voltmetre; 6 - 8 - referans direnç bobinleri;
9 - jeneratör; 10 - frekans ölçer; S1 - S4 - anahtarlar
Şekil A.3
Ek B
ASMA tesisi tarafından ölçüm hatalarının belirlenmesi için protokoller
|
PROTOKOL No. Kurulum türü __________________________ sayı _______________________ Mal sahibi ________________________________________________________________ Doğrulama yeri ________________________________________________________________ Sıvı kütlesinin ölçülmesinde izin verilen hata sınırları, %: ______________ Tablo B.1 - Sıvı kütlesinin ölçüm hatasını belirleme sonuçları
* 1. sütunda, kütle dönüştürme katsayısı doğrulamadan önce kaydedilir ve yeni düzeltilmiş olandır. ** Sütun 7'de, doğrudan tanka takılı referans ağırlıkların kütlesini veya bir ölçüm cihazıyla ölçülen su kütlesini kaydedin. |
||||||||||||||||||||||||||||||
Çözüm _____________________________________________________________
Pozisyonlar, imzalar vb. Ö. kişilerin soyadları, ______________________________________
doğrulamayı kim gerçekleştirdi ______________________________________________________
Doğrulama tarihi "_____" ______________________
Çözüm ____________________________________________________________
Pozisyonlar, imzalar vb. Ö. kişilerin soyadları, ____________________________________
doğrulamayı kim gerçekleştirdi ____________________________________________________________
Doğrulama tarihi "_____" ________________________
* Sütun 5, 6, 7, sırasıyla bir daraltma cihazı, TPR ve SVG ile bir gaz akış dönüştürücüsünü simüle ederken doldurulur.
|
PROTOKOL No. Kurulum türü __________________________ sayı ____________________ Mal sahibi _____________________________________________________________ Doğrulama yeri __________________________________________________________ Nem ölçerin izin verilen bağıl hatasının sınırları, % ______________ Tablo B.4 - Su içeriği ölçümlerinin hatasını belirleme sonuçları Eğer sen? h, ardından şüpheli sonuç anormal olarak numuneden çıkarılır. Beş ila altı ölçümden birden fazla ve on bir ölçümden ikisinden fazla anormal sonuca izin vermeyin. Aksi takdirde doğrulama sonlandırılır. Öğrencinin güven olasılığı için katsayıları P = 0.95(D.1) DP ij \u003d K DP (I ij DP - 4), P ij \u003d K P (I ij P - 4), t ij \u003d K t (I ij t - 4), DP ij , Pij , t ij sırasıyla diyafram üzerindeki basınç düşüşü (kgf / m2), basınç (kgf / cm2) ve sıcaklığın (°C) simüle edilmiş değerleridir. i'nci nokta j'inci döngüde gaz akışı ölçüm aralığı; I ij DP , I ij P , I ij t - j'inci ölçüm döngüsü sırasında gaz akışı ölçüm aralığının i'inci noktasındaki basınç düşüşü, basınç ve sıcaklık için sırasıyla ölçülen akım değerleri, mA; K DP , K P , K t - basınç farkı, basınç ve sıcaklığın dönüşüm katsayıları; a, e, k t , d 20 - diyafram sabitleri (akış hızı, genleşme katsayısı, termal genleşme için düzeltme faktörü, delik çapı); g, P VPmax , ? vg - gaz sabitleri (gazın bağıl nemi, ıslak gazdaki olası en yüksek su buharı basıncı, ıslak gazın yoğunluğu); P B - barometrik basınç, kg/cm2 ; K - gaz sıkıştırılabilirlik faktörü, |
(1'DE)
(2'DE)
(D.2)arama sonuçları
Bulunan sonuçlar: 310061 (0,74 sn)
Serbest erişim
Sınırlı erişim
Lisans yenileme belirleniyor
1
Petrol ve gaz yoğuşma birikintilerinin çalışma özellikleri, oluşum jeolojik koşulları tarafından belirlenir ve fiziki ozellikleri oluşum sıvıları
<...>GOR - 1 ton petrol ile birlikte çıkarılan üretilen gazın hacmi (standart m3 cinsinden), getirilen<...> <...>Qк = Qн+к – Qн – kondens üretimi, t; Qg.r. = 10–3 r Qn – çözünmüş gaz üretimi, bin m3;<...>
2
KUYULARDA İŞLEME ÜRETİM RAPORLAMASI ESASINDA SIVI HİDROKARBON VE GAZ ÜRETİMİNİN BİLEŞEN DAĞILIMI İÇİN BİR ALGORİTMA OLUŞTURULMASI [Elektronik kaynak] / Solyanov, Mavletdinov, Zaitsev // Jeoloji, jeofizik ve petrol ve gaz sahalarının gelişimi.- 2014 .- № 10 .- S. 59- 63 .- Erişim modu: https://website/efd/441809
Üretimin bileşen bazında ayrılması için bir algoritma geliştirmenin önemi, petrol, kondensat, serbest ve çözünmüş gaz rezervlerinin çıkarılmasını doğru bir şekilde hesaba katma ihtiyacıyla ilişkilidir. Hidrokarbon çekilmesinin doğru değerlendirilmesinin sonucu, petrol geri kazanım faktörünü artırmak için rezervlerin yerelleştirilmesi olasılığı ve tahmini için makul bir üretim planlamasıdır. KogalymNIPIneft uzmanları tarafından oluşturulan algoritma, Kuzey Gubkinskoye sahasının BP91 tesisinde programlandı ve test edildi. Hesaplamanın sonuçlarına göre üretilen ürünlerin bileşen bazında dağılımı, fiziksel olarak kabul edilemez gaz çekimlerinin kaydedildiği hedeflenen kuyuların tahsisiyle gösterilir.
<...>Daha fazla güvenilirlik için, algoritma 2 (Rs > Rsasma-t ) ve 3 (Rsasma-t > Rsinitial) koşullarını içerir.<...>ROM "ASMA-T" (Rsasma-t) üzerinde ölçülen GF değerini kullanan.<...>n ve y: Q l – sıvı üretimi, t Q L U V – sıvı hidrokarbon üretimi, t Q g – üretimi<...>Blok 3 (hesaplanan) 1 .
3
11 [Jeoloji, jeofizik ve petrol ve gaz sahalarının gelişimi, 2016]
<...> <...>Gaz faktörlerine ilişkin veriler, "ASMA-T" birimi tarafından en son ölçümlere göre aylık olarak ayarlanır.<...>ve petrol ve gaz sahalarının geliştirilmesi, 11/2016 PETROL VE GAZ SAHALARININ GELİŞTİRİLMESİ ASMA-T<...>Taşınabilir kütle ölçüm üniteleri "ASMA-T-03-400-300". 9.
Önizleme: Jeoloji, jeofizik ve petrol ve gaz sahalarının gelişimi No. 11 2016.pdf (1.0 Mb)4
10 [Jeoloji, jeofizik ve petrol ve gaz sahalarının gelişimi, 2014]
Bölgelerin petrol ve gaz içeriğinin kapsamlı bir şekilde değerlendirilmesi için yöntemler, rezervlerin hesaplanması; jeolojik ve fiziksel faktörlerin saha geliştirme göstergeleri üzerindeki etkisinin değerlendirilmesi konuları.
Mamyashev T.V., Ananchenko A.S., Grotskova T.P.<...>Dinamik analiz sonuçlarının yapısal ve tektonik yorumu<...>C e lib e s t r e n d s h an s t t in t Şekil. 6.<...>dinamik seviyeye göre göstergeler); ilk GOR'dur; - PZU "ASMA-T ölçümlerine göre GOR<...>ROM "ASMA-T" (Rsasma-t) üzerinde ölçülen GF değerini kullanan.
Önizleme: Jeoloji, jeofizik ve petrol ve gaz sahalarının gelişimi No. 10 2014.pdf (0.8 Mb)5
Mast hücreli lösemi - sistemik mastositozun bir tezahürü olarak sistemik lösemik mastositoz, kemik iliği ve diğer iç organlarda olgunlaşmamış mast hücrelerinin çoğalması ve birikmesi ile karakterize edilir. En büyük zorluklar lösemik sistemik mastositoz ve miyelomastositik löseminin ayırıcı tanısında mevcuttur. Her iki durumda da yayınlanan tanı kriterlerine rağmen, bazı terminoloji soruları açık kalmaktadır. Bu konu 2011 ve 2013'te Mastositoz Mutabakat Grubu tarafından tartışıldı. (AB/ABD mutabakat grubu ve Avrupalı Mastositozda Yeterlilik Ağı - ECNM). Mastositoz tanısı için gerekli kriterlerin yokluğunda, çok sayıda mast hücreli bir miyeloid tümör olarak miyelomastositik lösemi tanısının uygun kabul edilmesi önerildi. Ek olarak, lösemik sistemik mastositozun cilt belirtilerinin varlığına veya yokluğuna göre akut ve kronik olarak ayrılması önerildi. Mast hücreli löseminin birincil formu, kural olarak yerleşik agresif sistemik mastositoz veya mast hücre sarkomunun arka planında gelişen ikincilden ayırt edilmelidir. Lösemik sistemik mastositoz için lösemi öncesi aşamanın kaçınılmazlığı vurgulanır, bu genellikle hızlı ilerleme ve kemik iliği yaymalarında mast hücrelerinin %5 ila 19'unun ortaya çıkması ile agresif sistemik mastositoz olarak ortaya çıkar. Bu durumun mast hücreli lösemiye dönüşüm ile agresif sistemik mastositoz olarak adlandırılması önerilir. Mevcut WHO sınıflandırmasının farklı mast hücreli lösemi varyantlarını içerecek şekilde genişletilmesi, klinik deneyler için hasta seçimini optimize edecektir.
yani LTK'ya (ASM -t) dönüşen ACM.<...>Önceki MML klonal miyeloid Orijinal makale DOI 10.18821/0234-5730-2016-61-2-110-112 T<...>Atipik, tip I +/+/+ Atipik, tip II + + +/+/-/+ Metakromatik patlama hücreleri + + -/+ -/+ T<...>spesifik parametreler, özellikle gelişmekte olan ACM-t'nin ayırıcı tanısı açısından şüphe varsa<...>KAYNAKLAR 1. Melikyan A.L., Subortseva I.N., Goryacheva S.R., Kolosheinova T.I.
6
Makale, ayırma tesisleri için test programlarının geliştirilmesinde ortaya çıkan, amaç göstergelerini ve parametrelerini belirleme özelliklerinden kaynaklanan sorunları ele almaktadır.
gün 0,1…400 10 Petrol kuyuları için sabit kütle ölçüm birimleri "ASMA" (28685/1) Borç<...>gün 0,1...400 11 Taşınabilir kütle ölçüm birimleri "ASMA -T -0,3-400-300" (39712-08) Aralık<...>kapasitesi) ham petrol (su-yağ karışımı) ("OZNA-Impulse"); - kuyu sıvısı akış hızı ("ASMA<...>"); - ham petrol - su-yağ karışımı ("ASMA -T 03-400-300").<...>ilgili petrol gazının normal koşullara indirgenmiş hacimsel akış hızının ölçümleri, m3/gün (IU "ASMA-T
7
SONDAJ OLUŞUM BÖLGESİNDEKİ İNSAN YAPIMI GAZ KAPAĞI GÖRÜNÜMÜNÜN ŞARTLAR ALTINDA KUYU ÇALIŞMA GÖSTERGELERİNİN MODELLENMESİ [Elektronik kaynak] / Kordik [et al.] // Petrol ve gaz sahalarının jeolojisi, jeofiziği ve gelişimi.- 2017 .- No. 9 .- S. 65-69 .- Erişim modu: https://website/efd/644705
Bu makale, dip deliği basıncının (Рzab.) petrolün gazla (Рdoymuş) doyma basıncının (Рsat.) altına düşmesi ve bunun sonucunda kuyuda serbest gazın salınması koşulu altında kuyu çalışma göstergelerinin hidrodinamik hesaplamalarının sonuçlarını sunmaktadır. dip deliği oluşum bölgesi (BFZ). Petrol gazı faktörünün (Gf) değeri, kuyu çalışma modundaki değişiklikler dikkate alınarak modellenir. Modelin "yerel hücre iyileştirmesi" (LGR işlevi) sayesinde kuyu tabanındaki basınç dinamiğine bağlı olarak dip deliği bölgesindeki petrol gazdan arındırma bölgesinin yarıçapı belirlendi, viskozite ve yoğunluktaki değişim eğilimleri belirlendi rezervuar koşullarındaki petrol miktarı, rezervuarın petrol ve gaz doygunluğu
m3; atmosferik koşullarda - 0,848 t / m3; - atmosferik koşullarda suyun yoğunluğu - 1.019 t / m3; – gaz içeriği<...>yağ - 56,43 m3/t veya 47,84 m3/m3; – rezervuar koşullarında yağın dinamik viskozitesi – 1,151 MPa<...>BS10 tesisinin referans kuyu stoğu için ASMA-T kurulumu kullanılarak gerçekleştirilen gaz-yağ oranı ölçümleri<...>ASMA-T kurulumu kullanılarak gerçekleştirilen saha ölçümlerinin sonuçlarından elde edilen verilere karşılık gelir<...>Ekim 2014'ten günümüze Sıvı akış hızı, t/gün ↓ Kademeli olarak 17…18'den 10'a düşer Büyüme
8
1-2 [Sanayi ve güvenlik, 2011]
"Endüstri ve Güvenlik", endüstriyel güvenlik konusuna ayrılmış, her sayısının ana konusunun resmi bilgi, yönetmelik ve bunlara ilişkin yorumlardan oluştuğu resmi basılı bir yayındır. Dergi, üretimde endüstriyel güvenlik ve işgücü koruması sürecini oluşturmaya yardımcı olan teknik yenilikler ve uzman çalışmaları hakkında ayrıntılı bilgiler yayınlar. Yayının hedef kitlesi: işletme başkanları, Rostekhnadzor çalışanları, teknik uzmanlar, daire başkanları, endüstriyel güvenlik ve işçi koruma hizmetleri uzmanları, yetkililerin temsilcileri, eğitim ve uzman kuruluşları.
2009'daki kazalar 35 bin ruble olarak gerçekleşti. 5 Haziran 2010'da ASMA-T kuyu araştırma ekibi<...>Petrolcüler ASMA-T ünitesini kuyu başına toprakladı ve güç kaynağını kontrol istasyonuna bağladı.<...>, arabanın tekerleklerinin altına geri tepme cihazları taktı ve ASMA-T ünitesini krikolara koydu<...>Pompalama ünitesini devreye aldık, kuyudan petrol almak ve ölçmek için ASMA-T kurulumunu hazırladık.<...>ASMA-T kurulumunun araç ve gereçlerinin toplanması üzerinde çalışırken, işçilerden biri şunu gördü:
Önizleme: Endüstri ve Güvenlik #1 2011.pdf (0,2 Mb)9
İLGİLİ PETROL GAZININ ÜRETİMİ İÇİN BİRLEŞİK BİR MUHASEBE SİSTEMİNİN İNŞA EDİLMESİNDE ZORUNLU BİR GEREK OLARAK PETROL GAZI DEĞERİ ÜZERİNDEKİ KONTROLÜN ORGANİZASYONU [Elektronik kaynak] / Kordik [et al.] // Jeoloji, jeofizik ve petrol ve gaz gelişimi alanlar.- 2016 .- No. 11 .- s. 64-68 .- Erişim modu: https://site/efd/532511
Endüstri ve kurumsal yönergeler, hidrokarbon üretimi için muhasebenin çeşitli yapısal düzeylerinde petrolün gaz faktörlerini sistematik olarak belirlemek için bir gereklilik oluşturur.
"LUKOIL-Batı Sibirya" LLC'de bu çalışmalar ASMA-T mobil ünitesi kullanılarak gerçekleştirilmektedir.<...>Ayrılan gazın ASMA-T'de ayrılması, eğimli boru şeklindeki bir ayırıcıda ve bir ölçüm odasında gerçekleştirilir.<...>1 tondan salınan gazın hacmini karakterize ettiği için "çalışma" gaz faktörü terimi kullanılır.<...>Yukarıda belirtilen, standart koşullara indirgenmiş ve 1 ton olarak anılan petrol gazı hacmini ifade eder.
10
Makale, bazı hastalıklarda kan hücrelerinin morfofonksiyonel durumundaki değişikliklerin erken tespiti için atomik kuvvet mikroskobu (AFM) kullanma olasılıklarını yansıtmaktadır. diabetes mellitus tip 2, T-lenfoblastik lösemide ve ayrıca biyolojik materyal numunelerini araştırma için hazırlama, yüksek çözünürlüklü görüntüler elde etme, AFM kullanarak biyolojik sıvı hücrelerinin çalışmasında hücre zarlarının esneklik modülünü belirleme yöntemleri
dahil olmak üzere bazı hastalıklarda kan hücrelerinin morfofonksiyonel durumundaki değişikliklerin erken tespiti<...>T-lenfositler.<...>Volotovsky [i dr.]. - Mn., 2010. - Bölüm 2, cilt. 2. – C. 151–153. on bir.<...>Konstantinova // Ros. dergi biyomekanik. - 2009. - T . 13, No.4 (46). – S.22–30. 13. Drozd, E.S.<...>Drozd ve diğerleri // Biyofizik. - 2011. - T . 56, No.2. - S.256-271. 15. Marchant, R.E., Kang.
11
16-17. Yüzyıllarda Pomorye'nin manastırları ve manastır köylüleri: serfliğin oluşum mekanizması
Monografi, 16. ve 17. yüzyıllarda Pomorie'nin manastır kolonizasyonunun tarihine ayrılmıştır. Çok çeşitli kaynaklara dayanarak, tarım sisteminin evrimi ve manastır köylülerinin konumundaki değişimin izini sürülür ve onları köleleştirmenin ana mekanizmaları ortaya çıkarılır.
T . 2. S. 140, 339. 2 SURİYE XI-XVII yüzyıllar. T . 12. sayfa 155–156. 3 age. T . 7. S. 345–346; ASM. 47 numara.<...>T . 3. S. 37, yakl. 3 ASM. 197–200. 4 RGADA. 281.<...>T . 73, s. 219–248. 2 ASM. T . 1. Numaralar 3–4, 8–9. Tüm veriler en geç 1502. 3 Cts. GKE. T . 1. 165 numara.<...>T . 1. S. 77–78. 7 ASM. 34, 38. 8 CAC. Sorun. 2.<...>s. 63–66. 3 ASM. T . 1. S. 225–254. 4 MİK. sayfa 308–311; AAE. T . 1. Sayı 353.
Önizleme: XVI-XVII yüzyıllarda Pomorye'nin manastırları ve manastır köylüleri, serfliğin oluşum mekanizması.pdf (0.3 Mb)12
Makale, nanoteknoloji cihazlarının ve bunların altında yatan fiziksel olayların analizine ayrılmıştır. Taramalı tünelleme, atomik kuvvet ve manyetik kuvvet mikroskopları ayrıntılı olarak ele alınır, bu cihazların atomik seviye teknolojilerinin - atomik tasarım, spintronik vb. teknik üniversite öğrencilerinin modern, öncelikle kuantum fiziğindeki ustalık düzeyi için. Ülkemizde nanoteknolojilerin başarılı bir şekilde gelişmesi için teknik üniversite öğrencilerinin temel eğitimlerinin önemi vurgulanmaktadır.
atomik düzeyde teknolojilerin geliştirilmesinde bu cihazların yetenekleri - atomik tasarım, spintronik, vb.<...>Malzemeler, Teknolojiler, Araçlar, 1997, cilt. 2, sayı 3, s. 78–89. Bahtizin R.Z.<...>Soros Eğitim Dergisi, 2000, cilt. 6, sayı 11, s. 1–7. Binnig G., Rehrer G.<...>Uspekhi fizicheskikh nauk, 1988, cilt. 154, hayır. 2, s. 261–278. Smirnov E.V.<...>Rus Kimya Dergisi, 2002, cilt. XLVI, sayı 5, s. 15–21. Golovin Yu.I.
13
M.: PROMEDYA
Vulkanize edilmiş ve vulkanize edilmemiş kauçuk bileşiklerinde karbon karasının dağılma derecesini değerlendirmek için taramalı atomik kuvvet mikroskobunun kullanılması düşünülmektedir. Kauçuğun farklı derecelerde karbon karası ile homojen olmamasındaki farklılıkları belirlemek için AFM görüntüleri üzerindeki kabartmanın yükseklik farkını kullanma olasılığı gösterilmiştir.
T . 47. Sayı. 4.S.301-313. 3. Kharlampovich G.D., Churkin Yu.V. fenoller. M.: Kimya. 1974. 4. Koshel G.N.<...>T . 39 Sayı. 4-5. S. 172. 7. Rakhmankulov D.L., Zorin V.V., Zlotsky S.S.<...>T . 8. S. 404. Genel ve Fiziksel Kimya Bölümü UDC 678.046.2+678.4+620.191.4 1E.A. Strizhak, 2G.I.<...>dağınık karbon), taramalı atomik kuvvet mikroskobu SOLVER PRO (NT-MDT) (katı kapanımlar, örn.<...>T . 62. S. 121-144. 15. Molchanov S.P.
14
Mikron altı yapıların dikey duvarlarının yüzey pürüzlülüğünü belirleme doğruluğunu artırmak için karbon nanotüplerin (CNT'ler) biriktirilmesiyle Kritik Boyutlu Atomik Kuvvet Mikroskobu (CD-AFM) için probların modifikasyonuna ilişkin deneysel çalışmaların sonuçları sunulmaktadır. Özet—Bir atomik kuvvet mikroskobu (AFM) probunun ucuna tek bir CNT biriktirme yöntemleri, prob ile dikey olarak yönlendirilmiş bir dizi karbon nanotüp (VACNT'ler) arasındaki mekanik ve elektrostatik etkileşimlere dayalı olarak incelenmiştir. AFM probunun ucu ile VA CNT dizisi arasında 1 nm mesafede ve 20–30 V aralığında bir voltaj uygulamasında, uçta ayrı bir karbon nanotüp biriktirildiği gösterilmiştir. Elde edilen sonuçlara göre ucunda karbon nanotüp bulunan (CNT probu) yarıçapı 7 nm ve en boy oranı 1:15 olan bir prob oluşturulmuştur. CNT probu ile ilgili çalışmalar, kullanımının ticari proba kıyasla AFM yöntemiyle yapılan ölçümlerin çözünürlüğünü ve güvenilirliğini artırdığını ve ayrıca yüksek en-boylu yapıların dikey duvarlarının pürüzlülüğünü CD-AFM ile belirlemeyi mümkün kıldığını göstermiştir. yöntem. Elde edilen sonuçlar, CD-AFM için problar dahil olmak üzere özel AFM problarının üretimi ve restorasyonu için teknolojik süreçlerin geliştirilmesinde ve ayrıca teknolojik sürecin parametrelerinin operasyonlar arası ekspres kontrolü için yöntemlerin geliştirilmesinde kullanılabilir. mikro ve nanoelektronik, mikro ve nanosistem teknolojisi elemanlarının üretimi için.
Ölçümün taranması AFM yarı temas modunda gerçekleştirildi.<...>AFM probu ile Şekil 5 arasında.<...>CNT'lerin substrattan ayrılması ile değil, yapısındaki olası kusur yerlerinde nanotüpün kopması ile ilişkilidir, yani.<...>Sinitsyna ve diğerleri // Rus Nanoteknolojileri. - 2008. - T . 3. - No. 11. - S. 118-123. on bir.<...>Klimin ve diğerleri // Kimyasal fizik ve mezoskopi. - 2011. - T . 13. - No.2. - C.226-231. 19.
15
Kuvvet etkileşiminin nokta nokta ölçümleri modunda atomik kuvvet mikroskobu kullanılarak, bozulmamış sıçan eritrositlerinin fizyolojik yakın koşullar altında nanomekanik özelliklerinin nicel haritalaması gerçekleştirildi. Polilizin (poli-L-lizin) ile işlenmiş bir substrat üzerine sabitlenmiş eritrositlerin ağırlıklı olarak düz bir şekle sahip olduğu saptanmıştır. Bununla birlikte, zamanla, hücreler aniden yarım küre şeklindeki nesnelere dönüşebilir, hacmi artar ve aynı anda güçlenir. Etkinin olası bir mekanizması tartışılmaktadır.
Ankudinov,2,3,¶ T.E. Timoşenko 1 1 Fizyoloji Enstitüsü. IP<...>Nesne girintili ise Young modülünün doğru bir şekilde ölçüldüğüne inanılıyor, yani e. AFM probu tarafından deforme olmuş<...>Ankudinov, T.E. Timoşenko Şek. 2.<...>eritrositler hacim olarak arttı ve sertleşti, ancak zarın bütünlüğü korundu ve yıkım, yani.<...>T . 82. Sayı. 10. sayfa 109–116. Nazarov P.G., Berestovaya L.K. // DAN. 1995. 343. Sayı. 1.
16
30Х13 ÇELİĞİNİN YEREL KOROZYONU SÜRECİNİN BAŞLANGIÇ AŞAMALARININ ATOMİK KUVVET MİKROSKOPİSİ, AUGER ELEKTRON SPEKTROSKOPİSİ VE X-RAY FOTOELEKTRON SPEKTROKOPİSİ YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ [Elektronik kaynak] / Bystrov [et al.] // Kimyasal fizik ve mez oskopiya .- 2016 .- №1 .- S.79 -89 .- Erişim modu: https://website/efd/370795
Atomik kuvvet mikroskobu (AFM), Auger elektron spektroskopisi (OES) ve X-ışını fotoelektron spektroskopisi (XPS), krom çelik 30Kh13'ün yerel elektrokimyasal korozyon sürecinin ilk aşamalarını incelemek için kullanıldı. Yerel çözünme belirtilerinin ortaya çıkışının, anodik sürecin ilk dakikasında ortaya çıktığı tespit edilmiştir. En bilgilendirici istatistiksel parametreler ve AFM görüntülerinin optimal ölçeği belirlendi. Cr ve Fe'nin atomik konsantrasyonlarındaki değişimin doğası ve yerel korozyon sırasında numunelerin yüzeyindeki ve dökme katmanlarındaki kimyasal durumu belirlenmiştir. XPS spektrumlarında metalik bir Cr çizgisinin ortaya çıkmasının, belirli bir numunenin yerel çözünmesinin başlangıcının bir işareti olarak hizmet edebileceği varsayımı doğrulanmıştır.
M., Stoyanovskaya T. N., Ugolkova T . A.<...>T . 20, No. 5. S. 698-710. 9. Freiman L.I., Flis Ya., Prozhak M., Garts I.<...>T . 41, No. 1. S. 15-25. 13. Stryuchkova Yu.M., Kasatkin E.V.<...>T . 45, No. 5. S. 509-516. 14. Stryuchkova Yu.M., Kasatkin E.V.<...>T . 20, numara 3.
17
No.3 [Nanoteknolojiler ve sağlığın korunması, 2011]
Bilimsel ve pratik dergi "Nanoteknolojiler ve Sağlığın Korunması" 2009 yılında kuruldu. Derginin konusu, uzmanlaşmış bilimsel ve pratik tıp ile kültürel ve eğitimseldir.
I., Glazko T.<...>I., Glazko T.<...>Glazko T .<...>T.'nin başkanlığında T . Glazko 4 doktora tezi savundu. Glazko T .<...>F., Glazko T. T .
Önizleme: Nanoteknolojiler ve sağlığın korunması №3 2011.pdf (0,1 Mb)18
Otomatik makine modüllerinin arıza nedenlerini belirlemek için uzman karar destek sistemi [Elektronik kaynak] / Kozlova, Ignatiev // Yüksek öğretim kurumlarının haberleri. Volga bölgesi. Teknik bilimler.- 2013 .- No. 1 .- S. 19-25 .- Erişim modu: https://site/efd/269676
M.: PROMEDYA
Proses ekipmanındaki kusurları ortadan kaldırmak için ayarlayıcılara öneriler üreten otomatik makine modüllerinin arızalarının nedenlerini belirlemek için uzman bir karar destek sistemi düşünülür.
Bilgisayar bilimi, bilgisayar mühendisliği ve kontrol 19 UDC 004.891 T . D. Kozlova, A.A.<...>Shp - iş mili; TG - takojeneratör; ROSH - optik milin rölesi; Kx, Kz - x ve z eksenleri boyunca arabalar; T<...>Kozlova, T . D.<...>Teknolojik sistemlerin arıza nedenlerini belirlemek için uzman sistem / T. D.<...>otomatik makine modüllerinin arıza nedenlerini belirlemek için karar destek sistemi / T .
19
Nanoteknolojiler ve mikromekanik. Bölüm 4. Probe nanoteknolojiler ders kitabı. harçlık
M.: MSTU im. N.E. Bauman
Bir taramalı tünelleme mikroskobunun ve bir atomik kuvvet mikroskobunun çalışmasında kullanılan fiziksel olgular açıklanmaktadır. En gelişmiş prob nanoteknolojilerinin fiziksel ve kimyasal kanunları ele alınmıştır.
AFM'nin kendisinden ve AFM probunun belirli bir noktadan sapmasını ölçmek için STM şeklinde bir cihazdan oluşur.<...>Bu açıdan, konsolun bükülmesi hesaplanır, yani. e. AFM probunun bozulmamış konumdan sapması ∆Z<...>STM ve AFM probları altında mümkündür.<...>T . 154. Sayı. 2. S. 261–278. 10. Ivanov Yu.A.<...>T . 23, No. 1, s. 81–87.
Önizleme: Nanoteknolojiler ve mikromekanik.pdf (0.2 Mb)20
Silika jel ShSKG (düzensiz gözenek yapısına sahip küresel bir yapıya sahiptir) ve silika SBA-15 (sabit kesitli gözeneklere sahip düzenli bir yapıya sahiptir) örneğinde, yüzey morfolojisini belirlemek için atomik kuvvet mikroskobu (AFM) olanakları farklı gözenekliliğe sahip silisler dikkate alınmıştır. Düzenli bir gözenek düzenine sahip malzemelerin yapısını incelemek için AFM kullanma olasılığı gösterilmiştir. Küresel materyallerin AFM çalışması bilgilendirici değildir. 1 MN döngüsü (-0.26 nm) için silis SBA-15'in yüzeyinde oluşturulan titanyum oksit tek tabakasının kalınlığı deneysel olarak belirlendi; bu, MN yöntemiyle titanyum oksit kaplamaların tek tip katman katman oluşumunu doğrular.
Sosnov1, T.S. Trubina2, A.A.<...>T . 43. Sayı 9. S. 1956-1959. 15. Aleskovsky V.B. Supramoleküler bileşiklerin kimyası. SPb.: Ed.<...>T . 69. No. 10. S. 1585-1593. 17. Magonov S.M., Elings V., Whangbo M.-H.<...>T . 74. No.3. S.408-414. (Shevkina A.Yu., Sosnov E.A., Malygin A.A.<...>Pletnev R.N., Ivakin A.A., Kleshchev D.G., Denisova T.G., Burmistrov V.A.
21
1 numara [Kimyasal fizik ve mezoskopi, 2008]
Derginin konuları şunlardır: Yanma ve patlama süreçleri. Fiziksel ve kimyasal süreçlerin matematiksel modellemesi. Kümeler, küme sistemleri ve malzemeleri. Arayüzey katmanları ve bunlardaki etkileşim süreçleri. Kuantum-kimyasal hesaplamalar. Doğrusal olmayan kinetik olaylar. Nanoelektronik cihazlar ve cihazlar. Dergi, VINITI RAS'ın Özet Dergisi ve Veritabanlarında yer almaktadır.
T . 8, numara 3. sayfa 311-320. 2. Erokhin B.T., Lipanov A.M.<...>T .53, No.8.<...>T.3. S.1150.<...>V.T.<...>T .40, No.4.
Önizleme: Kimyasal Fizik ve Mezoskopi No. 1 2008.pdf (0.3 Mb)22
SUBMİTOKONDRİAL PARÇACIKLAR TARAFINDAN MEMBRAN POTANSİYELİNİN ÜRETİLMESİNDE PROTEİN BİRLEŞTİRME FAKTÖRLERİNİN ROLÜ ÖZET Dis. ... BİYOLOJİK BİLİMLER ADAYI
M.: M.V. LOMONOSOV'UN ADINI ALAN MOSKOVA DEVLET ÜNİVERSİTESİ
Sonuçlar Mitokondriyal protein birleştirme faktörlerinin elektriksel potansiyel farkının metabolik oluşumundaki rolünü incelemek için, mitokondriyi ultrasonla yok ederek ve işleyerek elde edilen modifiye edilmiş gönderen kondriyal partikülleri izole etmek için yöntemler geliştirilmiştir.
SUBMİTOKONDRİAL PARÇACIKLAR Tez Rusça yazılmıştır (Uzmanlık Biyolojik Fizik No. 091)<...>biyolojik bilimler adaylığı derecesi için tez özeti J-&3W YAYINCI<...>Karışım 15 dakika inkübe edildi. oda sıcaklığında ve deneyde kullanıldı. - ACM -SMP, ACM -SMP+Fj, ACM -SMP<...>rekonstrüksiyon ve notasyon, Şekil 1'deki başlıkta olduğu gibi. ATP süksinat oligomisin *. t Y 1 ^ ^ W ^ ^ ^ T<...>Membran Biyofiziği, Kaunas Med. in-t, Moscow-Kaunas, 1969, s.63. 2. M. A. Vladimirova, V. V. Kulene,
Önizleme: SUBMİTOKONDRİAL PARTİKÜLLER TARAFINDAN MEMBRAN POTANSİYELİ ÜRETİMİNDE PROTEİN BİRLEŞTİRME FAKTÖRLERİNİN ROLÜ.pdf (0.0 Mb)23
İlk kez, polimerize C60 fullerit matrisli elmas içeren kompozit malzemelerin numuneleri termobarik işlem yöntemiyle elde edildi. Elde edilen malzemelerin yapısı, optik mikroskopi ve X-ışını faz analizi kullanılarak incelenmiştir. Termofiziksel özelliklerin analizi, kompozit malzemenin matrisindeki elmas parçacıklarının oranına bağlı olarak gerçekleştirilmiştir. Elde edilen numunelerin sertlik ve aşınma direnci, elmas delme takımlarının benzer özellikleri ile karşılaştırılabilir.
Tablo 3 P = 9 GPa, T = 1000 C'de elde edilen numunelerin aşınma direnci<...>C60 + %25 ACM (10/7) 6,99 1,1 0,0064 C60 + %50 ACM (10/7) 8,05 0,2 0,0403 C60 + %75 ACM (10/7) 12, 11 0,6 0,0202<...>C60 + %20 ACM (10/7) + %20 ACM (40/28) 8,50 1,5 0,0057 C60 + %30 ACM (10/7) + %30 ACM (40/28) 15,56 0,9 0,0173<...>C60 + %40 ACM (10/7) + %40 ACM (40/28) 34,12 1,7 0,0201 C60 + %25 ACM (40/28) 20,85 2,3 0,0091 Sonuçlardan<...>EDEBİYAT 1.
24
Alaka düzeyi ve hedefler. Dielektrik matrislerdeki ultra küçük nanopartiküllerin sistemlerindeki temel fiziksel etkilerin deneysel çalışmaları ve bunların enstrümantal uygulamaları için, ultra ince dielektrik filmlerin kalınlığında verilen boyutlarda ultra küçük nanopartiküllerin kontrollü oluşumu için teknolojilerin geliştirilmesi gereklidir. hem kontrollü özelliklere sahip hassas nanoelektronik hem de modern nanotıp için önemlidir. Bu çalışmanın amacı, birleşik atomik kuvvet ve taramalı tünelleme mikroskopları (AFM/STM) sisteminde kolloidal altın kuantum noktalarını büyütmek için elde edilen tünelleme akım-voltaj özelliklerinin (CVC'ler) özelliklerini incelemek ve ayrıca koşulları incelemektir. 2D enerji tüketen tünellemenin CVC'leri tünellemeye olası katkısı için. . Malzemeler ve yöntemler. Yürütülen deney kısmen Kobe Üniversitesi'nden (Japonya) yazarların metodolojisine karşılık gelmektedir. Au(III) – SiO2/TiO2 filmlerinde altın parçacıklarının oluşumu, bir atomik kuvvet mikroskobu kullanılarak gerçekleştirilir. Teorik çalışma, instanton yöntemi ile enerji tüketen tünelleme teorisi çerçevesinde gerçekleştirilmiştir. Sonuçlar. Bu çalışmada, birleşik bir AFM/STM sisteminde büyüyen koloidal altın kuantum noktaları için tünel açma akımı-gerilim özellikleri elde edilmiştir. Geniş aralıklı bir matrisin iki yerel fonon modunun etkisi dikkate alınarak, 2B enerji tüketen tünelleme olasılığının alan bağımlılığının hesaplanan teorik eğrisi ile tünelleme I – V özelliklerinin niteliksel bir karşılaştırması gerçekleştirilir. Deneysel ve teorik eğriler arasında, 1 ila 5 nm arasında değişen kümelerde geliştirilebilen konsol ucunun altındaki büyüyen kuantum noktası aracılığıyla, enerji tüketen tünelleme mekanizmasının tünelleme akımına olası bir katkısını gösteren niteliksel bir anlaşma kurulmuştur. daha ince filmlerde. Sonuçlar. Kombine bir AFM/STM sisteminde büyüyen koloidal altın kümeleri için tünelleme CVC'sinin yukarıdaki niteliksel karşılaştırması ve geniş- boşluk matrisi, üzerinde büyüyen kuantum noktası yoluyla tüketen tünellemenin tünelleme akımına olası katkısını gösterir. İlk aşama büyüme. Pozitif altın iyonlarının indüklenen elektrik alanının gücü dış elektrik alanının gücünü aştığında, iyonik iletim mekanizmasının tünel mekanizmasına üstün geleceği tespit edilmiştir.
Kasatkin // Teknik fizik dergisine mektuplar. - 2012. - T . 38, No.4.-S. 60–65. 5. Weihua Guan.<...>Stepanov // Katı Hal Fiziği. - 2009. - T . 51, No. 1. - S. 52–56. 9. Kantam, M. Lakshmi.<...>Fiziksel seri. - 2007. - T . 71, No. 61. 14. Lapşina, M. A.<...>Denisov // Yarı iletkenlerin fiziği ve teknolojisi. - 2011. - T . 45. - S. 414. 16.<...>Semenov // Deneysel ve Teorik Fizik Dergisi. - 1987. - T . 92, No. 3. - S. 955. 20.
25
BAKTERİ ENFEKSİYON NEDENLERİNİN SİTOMORFOLOJİK BELİRTİLERİNİ İNCELEMEK İÇİN ATOMİK KUVVET MİKROSKOPİSİ KULLANIMI [Elektronik kaynak] / Nemova, Falova, Potaturkina-Nesterova // Bulletin of Experimental Biology and Medicine.- 2015 .- No. 10 .- S. 110-113 .- Access mod: https://site/efd/354045
Bakteriyel enfeksiyonların patojenlerinin sitomorfolojik özellikleri, atomik kuvvet mikroskopisi ile incelenmiştir. Kronik dermatozlu kişilerin derisinden elde edilen Staphylococcus türlerinin temsilcilerinin elastik-mekanik özelliklerinin analizi, S. aureus suşlarının hücrelerinin, geçici floranın temsilcilerine kıyasla daha düşük bir hücre zarı esnekliği ile karakterize edildiğini göstermiştir. . Klinik olarak sağlıklı kadınların ve inflamatuar ürogenital enfeksiyonları olan hastaların üreme yollarının mukoza zarlarından izole edilen Escherichia coli'de hücre zarlarının rahatlama özelliklerinde ve patojenite faktörü fimA'nın varlığında önemli farklılıklar ortaya çıktı. Anahtar Kelimeler: atomik kuvvet mikroskopisi, genetik belirleyiciler, mikroflora, patojenite faktörleri
509 Atomik kuvvet mikroskobu (AFM), yaygın olarak kullanılan bir tür taramalı prob mikroskobudur.<...>AFM yöntemi, bakteri hücrelerinin morfofonksiyonel reaksiyonunu değerlendirmek için kullanıldı. farklı tip hücrenin yapısı<...>AFM kullanılarak bakteriyel enfeksiyonların patojenlerinin sitomorfolojik özelliklerinin incelenmesiydi.<...>T . 5, No. 11 12. K. 136 141. 4.<...>T . 35, No. 8. K. 54 61. 6.
26
Kollajenle işlenmiş bir substrat üzerinde bulunan bozulmamış fibroblastlar, iki tür prob kullanılarak bir atomik kuvvet mikroskobu kullanılarak incelendi: 2–10 nm uç yarıçapına sahip standart ve 325 nm kalibre edilmiş yarıçapına sahip bir SiO2 bilyesi eklenmiş özel. bahşiş. Seçilen prob tipi ne olursa olsun, fibroblastın ortalama maksimum yüksekliğinin ≈ 1,7 μm seviyesinde olduğu ve prob ile hücre arasındaki temasın ortalama sertliğinin ≈ 16,5mN/m olduğu tespit edilmiştir. dış katmanları, sonda tarafından yalnızca yükün büyüklüğüne bağlı bir derinliğe bastırılan sert bir kabuk gibi davranır.
Bu, yumuşak biyolojik malzemelerle çalışmak için optimize edilmiş yeni AFM modlarının olanaklarıyla kolaylaştırılmıştır.<...>T . Yani, ES ve EH arasındaki büyüklük sırasına göre fark şaşırtıcı değildir.<...>İfade (3), AFM verilerinin analizinde kullanışlıdır.<...>T . 7. Esneklik teorisi. M.: Nauka, 1987. S. 44. Popov V.L.<...>T . 7. Esneklik teorisi. Moskova: Nauka, 1987.
27
Makale, yüksek sıcaklık difraktometrisinin doğrudan yöntemiyle oluşan elmas olmayan karbonun parametreleri üzerindeki sıcaklığın ve maruz kalma süresinin etkisine ilişkin çalışmaların sonuçlarını yansıtmaktadır. Yapılan deneyler sonucunda ASM 60/40, AM 14/10 ve nanoelmas kalitelerindeki elmaslar için iyi sıralı grafit oluşumu saptanmıştır. İyi yapılandırılmış grafit oluşumunun, alt tabakanın (elmas) epitaksiyel etkisinden dolayı meydana geldiği öne sürülmüştür.
yüksek sıcaklık çalışmaları sırasında ASM 60/40 tozunun yüzeyinde oluşan elmas olmayan karbon fazı<...>AM 14/10 tozunun yüksek sıcaklık çalışmaları sırasında oluşan elmas olmayan karbon fazının yapısı<...>nano elmas tozunun yüksek sıcaklık çalışmaları sırasında oluşan elmas olmayan karbon fazı<...>T . 39. Sayı. 6.<...>T . 41. Sayı. 4. S. 695-701; Andreev V.D. // Physika katı gövde. 1999. V. 41. N 4.
28
Bu çalışmada, atomik kuvvet ve tünelleme mikroskobu kullanarak bir dielektrik substrat (mika) üzerinde fraktal geometriye sahip altın, gümüş ve bakırdan oluşan ince metal filmlerin yüzeyini inceledik. Atomik kuvvet ve tünelleme mikroskobu kullanılarak bulunan fraktal özellikler birbiriyle tutarlıdır
T . 72. Sayı. 11. S. 1027-1054. 10. Zikov T . Yu., Sdobnyakov N. Yu., Samsonov V.M., Bazulev A.<...>T . 11, No. 4. S. 309-313. 11. Sdobnyakov N. Yu., Zykov T . Yu., Bazulev A.N., Antonov A.S.<...>T . 86. Sayı. 2.S.71-77. 15. Puşkin M. A.<...>N., Zikov T. Yu., Khashin V. A.<...>T . 9, No. 3. S. 250-255. 24. Sdobnyakov N. Yu., Sokolov D.N., Bazulev A.N., Samsonov V.M., Zykov T .
29
OTOMATİK MAKİNE MODÜLLERİNİN TANILAMA SÜRECİNİ DESTEKLEYEN UZMAN SİSTEMİNİN BİLGİ TABANI MODELİ [Elektronik kaynak] / Ignatiev, Kozlova, Samoilova // Izvestiya vysshikh uchebnykh obuchenii. Volga bölgesi. Teknik bilimler.- 2014 .- No.2 .- S. 16-23 .- Erişim modu: https://site/efd/552489
Alaka düzeyi ve hedefler. Bir uzman sistemin kullanılması, bakım personelinin ve uzmanların arızaların nedenleri ve bunların ortadan kaldırılmasının sonuçları hakkında bilgi biriktirmesini mümkün kılar, bu da otomatik makine modüllerinin kurtarma süresini azaltacak ve buna bağlı olarak kullanılabilirlik faktörünü artıracaktır. bu çalışmanın alaka düzeyini belirler. Araç ve yöntemler. Otomatik makine modüllerini tanılama sürecini desteklemek için bir uzman sistemin bilgi tabanı modelini oluşturmak için geliştirilen metodoloji, tüm sistem bileşenlerini (bilgi çok yönlülüğü, genişletilebilirlik ve iç uyumluluk) oluştururken çeşitli seviyelerdeki alt sistemler biçimindeki hiyerarşik yapılarını dikkate alır. bileşenler), çalışma koşullarında tanımlanan neden-sonuç temelinde, modüllerin arızaları ve kurtarılması arasındaki bağlantıları ve ikili karşılaştırma yöntemiyle uzman veri işlemeyi, modüllerin çalışma sürecindeki ihlalleri ortadan kaldırmak için önerilerin oluşturulmasını sağlar. . Bir bilgi tabanı oluşturmak için, konu alanındaki nesnelerin ve bunlar arasındaki ilişkilerin görüntülenmesine izin veren gerçekleri resmileştirmek için nesne yönelimli bir model ve daha esnek bir organizasyon sağlayan prosedürel bilgiyi (kuralları) resmileştirmek için bir üretim modeli kullanılması önerilmektedir. çıkarım mekanizması. Sonuçlar. Otomatik makine modüllerinin arızalarına ilişkin analiz edilmiş ve yapılandırılmış veriler. Modül alt sistemleri, teşhis parametreleri, alt sistem arızaları hakkında bilgi ve bunları ortadan kaldırmanın yolları hakkında bilgi içeren nesne yönelimli bir model biçiminde bildirimsel bir bileşen ve prosedürel bir bileşen içeren bir uzman sistem bilgi tabanı oluşturulmuştur. modülün bir veya başka bir alt sistemindeki hatalı bir fonksiyonel blok hakkında mesajların oluşturulmasını sağlayan, bildirimsel bilgiyi işlemek için kullanılan bir dizi kural içeren bir üretim modeli biçimi. Sonuçlar. Otomatik makine modüllerini teşhis sürecini desteklemek için sunulan bilgi tabanı modeli, teşhis bilgilerinin analizine dayalı olarak arızaların nedenlerini belirlerken sorunu çözme sürecini yansıtır ve teşhis için hiyerarşik yapı ve algoritmayı dikkate alır.
Ignatiev, T . D. Kozlova, E. M.<...>, ACM'nin hiyerarşik yapısına göre gruplandırılmıştır.<...>Kozlova, T . D.<...>Kozlova, T . D.<...>Kozlova, T . D.
30
Atomik toprak mikroskopisi [elektronik kaynak] / Poletov, Bystrov, Kodolov // Kimyasal Fiziği ve Mezoskopi kullanılarak ultra az miktarda bakır / karbon nanokompozit ile modifiye edilmiş polimetil metokrilat filmlerinin araştırılması .- №1 .- s. 103-10. - Erişim modu : https://site/efd/414620
Polimetil metakrilat (PMMA) filmler, çok küçük miktarlarda bakır/karbon nanokompozitler (polimerin ağırlığınca %1-02 ve 1-03) kullanılarak temas modunda atomik kuvvet mikroskobu (AFM) ile incelenmiştir. Polimerik malzemenin pürüzlülüğünün özellikleri incelenmiştir: prob ile PMMA'nın yüzey tabakası arasındaki etkileşim kuvveti - "yapışma" (F) ve probun yapışkan kuvvet etkisine karşı direnç - "aşınma direnci" (F). PMMA filmine belirtilen miktarlarda nanopartiküller eklendiğinde, her iki göstergede de önemli değişiklikler kaydedildi.
Pogotskaya I.V., Kuznetsova T.A., Chizhik S.A.<...>T . 3.S.76-78. 9. Trineeva V.V., Lyakhovich A.M., Kodolov V.I.<...>T . 2. S. 153-158. 12. Kodolov V.I., Khokhryakov N.V. ve benzeri.<...>M.T.<...>M.T.
31
Odaklanmış iyon ışınları yöntemiyle (0.48 ± 0.1) ila (24.38 ± 0.1) nm kalınlığa sahip Pt yapılarının iyon uyarımlı biriktirme modlarının deneysel çalışmalarının sonuçları sunulmaktadır. Modlara bağlı olarak (0.28 ± 0.02) ila (6.7 ± 0.5) nm/s arasında değişen iyon uyarımlı Pt biriktirme hızı deneysel olarak belirlendi. Pt yapılarının yanal boyutlarının şablon tarafından belirtilenlerden sapması, biriktirme süresine bağlı olarak %(29,3 ± 0,07)'den % (2,4 ± 0,2)'ye düşer. Pt nanoyapılarının kalınlığı 3 nm'den fazla olduğunda özdirençleri (23.4 ± 1.8) Ω∙cm'dir ve kalınlığa zayıf bir şekilde bağlıdır. Elde edilen sonuçlar, mikroelektronik duyusal yapıların, nanoelektronik, nano ve mikrosistem teknolojisinin oluşumu için teknolojik süreçlerin geliştirilmesinde kullanılabilir.
VLSI'nin yeniden yapılandırılmasında ara bağlantılar, taramalı prob mikroskobu için iletken probların oluşumu vb.<...>Bu durumda, yarı temas modunda elde edilen AFM görüntülerinin istatistiksel olarak işlenmesi gerçekleştirildi.<...>dirençler (Şekil 1,b): Rtot = R0 + Rg.s + Rs + Rs.p, burada R0, AFM probunun dirençlerinin toplamıdır<...>Şekil 2, numune yüzeyinin yayılma akımlarının morfolojisi ve dağılımının AFM görüntülerini göstermektedir.<...>Elektronik. - T. 20. - 6 numara. - 2015. - S.591-597. on bir.
32
Bir yüzey incelenirken atomik kuvvet mikroskobunda (AFM) görüntünün düşük faz kontrastının nedenleri dikkate alınır. AFM'de görüntünün faz kontrastını iyileştirme yolları belirlenir. Görüntünün faz kontrastını iyileştirmek için koşullar sağlayan minyatür vakum sistemli bir AFM'nin tasarımına temel olarak yeni yaklaşımlar dikkate alınır.
<...>Bu lokalize yüklerin kaynakları, dislokasyon çekirdekleri, implante edilmiş atomlar, kümeler vb. olabilir.<...>AFM'de görüntünün faz kontrastını iyileştirme yolları belirlenir.<...>. 10-2 10-1 100 101 pk, N/mm2 1 2 20 , 10 0 d, µm Literatür 1.<...>T., Vasin V.A., Kemenov V.N. ve diğerleri: Pat. buluş için 2251024. 5. Vasin V.A., Stepanchikov S.
33
Akut fazda kronik obstrüktif akciğer hastalığı (KOAH) olan hastalarda nötrofillerin yapısal ve fonksiyonel özelliklerini (morfoloji, adezyon gücü ve membran sertliği) analiz etmek için atomik kuvvet mikroskopisi (AFM) kullanıldı. Kuvvet spektroskopisi modunda, hücre zarının elastik modülünün (Young modülü) ve nötrofillerin yapışma kuvvetinin nicel bir değerlendirmesi yapıldı. Akut fazda KOAH'lı hastalarda nötrofillerin boyutunda bir azalma, sitoplazmanın granülerliğinde bir artış, Young modülünde ve adezyon kuvvetinde bir artış saptanmıştır.
AFM tarafından nötrofillerin morfometrik çalışması.<...>T ablo 1 Akut fazdaki KOAH hastalarında nötrofillerin morfometrik parametreleri Parametre Kontrolü<...>T ablo 2 KOAH'lı hastalarda akut fazda Young modülü ve nötrofil adezyon kuvveti Parametre Kontrol<...>REFERANSLAR RA 1. Kronik Obstrüktif Akciğer Hastalığı için Küresel Girişim (GOLD).<...>morfometrik göstergeler, KOAH'lı hastalarda çekirdek alanında, hücre gövdesinde, nötrofillerin çapında bir azalma olduğunu ortaya koydu, t .
34
ATOMİK KUVVET MİKROSKOPİSİ TARAFINDAN TESPİT EDİLEN DUYUSAL NÖRONLARDAKİ HÜCRE İÇİ SİNYALİZASYONLARIN TRANSDÜKTOR ARACILI AKTİVASYONUNUN ÖZELLİKLERİ [Elektronik kaynak] / Khalisov [et al.] // Teknik fizik dergisine mektuplar.- 2017 .- No. 1 .- S. 91- 96 .- Erişim modu: https://website/efd/593369
Duyusal nöronların mekanik özellikleri, membran opioid benzeri bir reseptöre (reseptör aracılı) bağlanan komenik asit ve ayrıca çok düşük (endojen) ouabain konsantrasyonu (dönüştürücü aracılı) tarafından hücre içi kaskad işlemlerinin aktivasyonu üzerine incelenmiştir. ). Atomik kuvvet mikroskobu kullanılarak, komenik asidin etkisinin aksine ouabain etkisinin nöronun somasının güçlenmesine yol açtığı bulundu. Bu, hücre genomuna reseptör aracılı sinyal iletiminin, dönüştürücü aracılı sinyal yollarından farklı mekanizmalar kullanılarak gerçekleştirildiğini gösterir.
AFM'nin çalışmanıza izin verdiği önemli özelliklerden biri Young modülüdür.<...>T . 85. V.10.<...>T . 85. V.2.<...>T . 28. V. 4. S. 90–94. Yachnev I.L., Shelykh T.N., Podzorova S.A. ve diğerleri // JTF. 2016. 86. V.6.<...>T . 16. V. 3. S. 310–317.
35
Özetçe—Methacryloxypropyltrimethoxysilane'in (MPTMOS) su-etanol-amonyak-tetraetoksisilan (TEOS) karışımında Stober-Fink-Bohn yöntemi ile sentezlenen silis parçacıklarının çekirdeklenmesi üzerindeki etkisi incelenmiştir. Atomik kuvvet mikroskobu kullanılarak, TEOS + MPTMOS öncüllerinin karışımındaki MPTMOS oranının 0'dan 12.5 mol'e yükseldiği gösterildi. %, elde edilen silis parçacıklarının nihai boyutu 470 nm'den 10 nm'ye düşer, bunun nedeni çekirdeklenme merkezlerinin sayısındaki birkaç büyüklük mertebesindeki artıştır. MPTMOS, TEOS'un aksine, hidroliz sırasında daha az sayıda deprotone ortosilik asit monomerleri oluşturur ve bunların yoğunlaşması elektrostatik itme nedeniyle engellenir. MPTMOS hidrolizinin elektriksel olarak nötr ürünlerinin çoklu yoğuşması, reaksiyon karışımında daha fazla sayıda çekirdeklenme merkezinin ortaya çıkmasına yol açar.
DLS yöntemini kullanarak, hidrodinamik çap, Brownian hareketini gerçekleştiren bir parçacığın boyutuna karşılık gelir, yani<...>DLS verileri (Şekil 3), AFM kullanılarak elde edilen verilerle ilişkilidir.<...>SSP'lerin çapı, AFM'deki çalışmalarının sonuçlarından belirlendi.<...>Shalumov B.Z., Shirokova M.D., Timakova O.P., Litvyakova T.S. // Günlük. uygulama kimya. 1977. 50.<...>T . 73. K. 535. 13.
36
İnsan diş minesinin yüzey yapısının 3 boyutlu görselleştirilmesi ve elde edilen görüntülerin miktarının belirlenmesi ve karşılaştırılması olasılığı için, atomik kuvvet mikroskobu (AFM) kullanılarak dişin sert dokularını incelemek için bir yöntem önerilmiştir. Çalışma, 24 uzunlamasına diş kesimi üzerinde yapıldı. çeşitli gruplar(kesici dişler, azı dişleri), 17-30 yaş arası hastalardan tıbbi nedenlerle çıkarılmış, işlenmemiş, sağlam bir mine yüzeyi olan dişler. Tekniğin test edilmesinin bir sonucu olarak, yarı temas modunda sert diş dokularının AFM muayenesi için optimum parametre kombinasyonu - Yükseklik, Mag Sin Faz - seçildi. İncelenen yüzeyin morfometrik analizi için kriterler (ortalama dalgalılık; ortalama pürüzlülük) önerilmiş ve kanıtlanmıştır. Hazırlanan protokol, insan dişi mine yüzeyinin yapısal özelliklerini normal koşullarda nano düzeyde oluşturmayı mümkün kıldı ve mekanik, emaye yüzeyindeki kimyasal ve diğer faktörler.
AFM tarama sırası: 1.<...>T . 146, hayır. 5. S. 52–56. 3. Belousov Yu.B.<...>T . 88, No.4, s.39–42. 7. Mandra Yu.V., Ron G.I., Votyakov S.L.<...>T . 4, No.1 (13). sayfa 77–86. 14. Shumilovich B.R., Kunin D.A., Krasavin V.N.<...>T . 20, No. 2, s. 330–334. 15. Bertassoni L., Habelitz S., Pugach M. ve diğerleri.
37
Bir atomu mikroskopla görmek, başka bir atomdan ayırt etmek, bir kimyasal bağın yok oluşunu veya oluşumunu takip etmek, bir molekülün diğerine nasıl dönüştüğünü görmek mümkün müdür? Evet, basit bir mikroskop değil de atomik bir kuvvetse. Ve gözlemle sınırlı olabilirsiniz ve sınırlı kalamazsınız. Atomik kuvvet mikroskobunun mikro dünyaya açılan bir pencere olmaktan çıktığı bir zamanda yaşıyoruz. Bugün, bu alet atomları hareket ettirmek, kimyasal bağları kırmak, tek moleküllerin gerilme kuvvetini incelemek ve hatta insan genomunu incelemek için kullanılabilir.
AFM'nin ilk çalışan modeli nispeten basitti.<...>Bu nedenle, bazı yayınlarda atomik kuvvet mikroskobunun AFM'ye ve farklı atomlara izin verdiği bildirilmektedir.<...>2013 yılında, tek tek molekülleri görüntülemek için AFM kullanımının ilk örnekleri<...>AFM'yi kullanarak birbirinden karbondan çok daha az farklı olan atomları nasıl ayırt edebildiğini gösterdi.<...>taramalı tünelleme (görüntülerin üst sırası) ve atomik kuvvet (görüntülerin orta sırası) mikroskopları 3А m >
38
SU KÜTLELERİNİ İZLEME SİSTEMLERİNİN TASARIMI, OLUŞTURULMASI VE İŞLEVİNE İLİŞKİN BAZI BİLİMSEL VE TEKNOLOJİK SORUNLAR III. SU KÜTLELERİNİN ÇEVRESEL İZLENMESİ İÇİN BİLGİ SİSTEMİNİN GELİŞTİRİLMESİ [Elektronik kaynak] / Barenboim [et al.] // Su: kimya ve ekoloji.efd/535257
İzleme sistemlerinin önemli bir bileşeni, bilgi desteğidir (bilgi alt sistemi - IS). Bu tür alt sistemleri düzenlemeye yönelik geleneksel yaklaşım, analitik ölçüm verilerini toplamak ve işlemek için bunları kullanmaktır. Aslında, bu zorunlu işleve ek olarak, IS, su kirliliği kaynakları, gözlemlenen nesnenin ekolojik durumu ile ilgili tüm iş akışı, kullanılan teknik araçların durumu, etkinlik hakkında verilerin mevcudiyetini ve kullanımını sağlamalıdır. İzlemeye dayalı yönetim vb. Bu tür IS'lerin organizasyon ve işleyiş ilkeleri önerilen makalede ele alınmaktadır.
kullanılan teknik araçların durumu, izlemeye dayalı yönetimin etkinliği, vb.<...>Stepanovskaya, Teknik Bilimler Adayı, Kıdemli Araştırmacı, Kontrol Sorunları Enstitüsü. V.A.<...>Bilgi ölçüm sistemi AFM VO'nun ölçeği.<...>(insan, hidrobiyota, kısmen karasal biyota, tarımsal bitki ve hayvanlar dahil, vb.)<...>Edmondson T. Ekoloji pratiği. Washington Gölü hakkında ve sadece bu konuda değil. M.: Mir, 1998. 299 s. 15.
39
Makale, güvenlik açığının nicel bir değerlendirmesini belirleme, analiz etme ve hesaplama temelinde geliştirilen, entegre bir yapıya sahip otomatik bir kurumsal yönetim sistemini ölçeklendirirken güvenlik açıklarını kontrol etmek için bir yöntemi açıklamaktadır. Bu yöntem, entegre yapının kuruluşunun ACM'sinin işleyiş sürecinin parametrelerini ve davetsiz misafirin saldırı sürecini dikkate alır. Bir saldırıyı tespit etme süresini ve bir saldırıyı yerelleştirmeye karar verme süresini azaltacak ve ayrıca ACM'nin bilgi güvenliği sistemini iyileştirmek için önlemler alacak ve böylece bir kuruluşun ACM'sinin genel güvenlik göstergesini artıracaktır. entegre yapı.
Bu belgede aşağıdaki görevler belirlenmiştir: 1. Çelik ve dökme demirin aşınma direncini artırma üzerindeki etkilerini incelemek için sülfosiyanatlama ortamının en kanıtlanmış katı bileşimlerinin etkinliğinin araştırılması. 2. Katı bir ortamda sülfosiyanatlanmış çelik ve dökme demirin çeşitli koşullar ve sürtünme modları altında alıştırma ve aşınma direncinin incelenmesi. 3. Çeşitli sülfosiyanasyon ortamı bileşimleri ile elde edilen sülfosiyanasyon katmanlarının yapısının metalografik incelemesi. 4. İşleme modunu belirlemek için sülfosiyanatlı numunelerin kimyasal bileşimindeki değişikliklerin incelenmesi. 5. Katı bir ortamda sülfosiyanasyon ile restore edilmiş ve sertleştirilmiş bazı parçaların çalışma testleri. 6. Traktörlerin ve tarım makinelerinin onarımı sırasında restore edilmiş parçaların katı bir ortamda sülfosiyanürleme yöntemiyle sertleştirilmesinin uygulanabilirliğinin ekonomik analizi.
UKRAYNA SSR MİKROBİYOLOJİ VE VİROLOJİ ENSTİTÜSÜ BİLİMLER AKADEMİSİ D.K. Zabolotny
İşin amacı ve görevi. Bu çalışmanın amacı, son derece hassas ve aynı zamanda oldukça basit ve üretim koşullarında toplu analizler için erişilebilir olan fitovirüslerin immünodiyagnozu için yeni bir yöntem oluşturmaktı.
AFM'den 2-4 kat daha hassas ve 4-10 kat daha hassas.<...>ACM ve ABC testinin karşılaştırmasının, yumru materyalinin indekslenmesi sırasında (yani,<...>Böylece, yumru materyalinin doğrudan test edilmesi olasılığı açılır.<...>Böylece ABC testi, QLD en az 30 dakika gerektirdiğinden ve reaksiyon AFM'de dikkate alındığından analizi hızlandırmanıza olanak tanır.<...>Biol, 1982, cilt 17, sayı 2, sayfa 292-297. 4, AS * 924099 (SSCB).
Önizleme: YENİ BİR FİTOVİRÜS İMMÜNODİYAGNOSTİK YÖNTEMİ - VİROBAKTERİYEL AGLÜTİNASYON (ABV-TEST).pdf (0.0 Mb)42
Sn2Nb2O7 kompozit oksit filmleri, tek kristal silikon ve kuvars substratlar üzerinde sentezlendi. Numuneler, niyobyumun magnetron biriktirmesi, ardından termal oksidasyon ve niyobyum oksit NbO2'nin kalay ile modifikasyonu, Sn-NbO2 film sisteminin vakumda ve oksijen akışında T = 773 K'de tavlanmasıyla elde edildi. film, vakumla tavlama sırasında kalayın oksit film niyobyuma difüzyon penetrasyonunu gösteren ROP yöntemiyle belirlendi. SEM ve AFM yöntemleri kullanılarak, tavlama sıcaklığındaki artışla, kristalitlerin daha kaba hale geldiği ve pürüzlülük değeri ~10 nm olan sürekli olarak pürüzsüz bir film yüzeyi olduğu bulundu. Niyobyum oksit filmi, Sn-NbO2 sisteminin vakumla tavlanmasından sonra filmden optik olarak daha şeffaftır ve müteakip termal oksidasyon sırasında elde edilen Sn2Nb2O7 kompleks oksit filminden daha az şeffaftır. Doğrudan geçişlerin enerjileri belirlendi: NbO2 filmi için 4.02 eV ve altıgen modifikasyonun niyobyum oksit Nb2O5'i ve Sn2Nb2O7 bileşiminin kompleks oksitine dayalı film için 4.19 eV
Sn-NbO2 film sistemini vakumda ve T oksijen akışında tavlayarak kalayla niyobyum oksit NbO2<...>Sn/Nb2O5/Si yapısının T = 773 K'de vakumla tavlanmasından sonra film yüzeyinin AFM görüntüleri sunulmaktadır.<...>T = 773 K'de vakumla tavlamadan sonra Sn-NbO2 sisteminin 2×2 μm2 yüzeyinin AFM görüntüsü: a - yüzey<...>T = 873 K'de vakumla tavlamadan sonra Sn-NbO2 sisteminin 2 × 2 μm2 yüzeyinin AFM görüntüsü: a - yüzey<...>AFM ölçümleri ve sonuçların tartışılması için Bityutskaya.
43
Düzlemsel iki boyutlu (2D) plazmonik yapı örneklerinin deneysel ve teorik çalışmalarının sonuçları sunulmaktadır. İncelenen örnekler, ince bir dielektrik katmana yerleştirilmiş altın nanopartiküllerin 2 boyutlu bir kafesiydi. Numuneler atomik kuvvet mikroskobu ve optik yöntemler kullanılarak incelenmiştir. Çeşitli yüzey plazmon rezonanslarının uyarılmasıyla ilişkili absorpsiyon bantları yorumlanır. Polarizasyon düzleminin ve 2D ızgaranın birim hücresinin kenarının karşılıklı oryantasyonu seçiminin, ızgara periyoduyla ilişkili ızgara yüzeyi plazmon rezonansının spektral konumunu belirlediği bulunmuştur. p- ve s-polarize ışığın 2B nanopartikül kafesi ile etkileşiminin, etkili bir geçirgenliğe sahip bir ortama daldırılmış nanopartiküllerin dipol-dipol etkileşimi ile tanımlandığı gösterilmiştir. Elipsometrik parametrelerin spektrumlarının incelenmesi, numunelerin 2B kafesinin kusurlu olmasının bir sonucu olan iletimin genlik ve faz anizotropisini belirlemeyi mümkün kıldı.
Alaka düzeyi ve hedefler. Çeşitli yapıdaki düşük boyutlu sistemlerde enerji tüketen tünelleme dinamikleriyle ilişkili kuantum etkilerinin kontrol edilebilirliği sorununun incelenmesi, modern yoğun madde fiziğinin acil bir sorunudur. Son yıllarda, yarı iletken kuantum noktalarından oluşan sistemlerde kontrollü tünelleme etkilerine ilişkin çalışmalar ve ayrıca düşük boyutlu yapıların parametrelerini incelemek için taramalı tünelleme/atomik kuvvet mikroskobu ile yapılan deneyler daha aktif hale geldi. Bu çalışmanın amaçları şunlardır: durumların yerel yoğunluğunu InAs/GaAs (001) kuantum noktalarında görselleştirerek elde edilen tünelleme akım-gerilim karakteristiklerinin deneysel çalışması
<...>Feigelman // Fiziksel Bilimlerdeki Gelişmeler. - 1998. - T . 168, No. 2. - S. 113-116.<...>Semenov // Deneysel ve Teorik Fizik Dergisi. - 1987. - T . 92, No. 3. - S. 955–967. 13.<...>Ovchinnikov // Mikroelektronik. - 1997. - T . 26, No.3.-S. 163–170. 26. Efros, Al. L.<...>Efros // Yarı iletkenlerin fiziği ve teknolojisi. - 1982. - T . 16, No.7. - S. 1209. Kaynakça 1. İmri Y.
45
Elmas mikro tozlarının silikon, titanyum ve tungsten ile modifikasyonundan sonra termobarik muamelesinin sonuçları sunulmaktadır. Koruyucu bir atmosferde ön tavlamadan sonra, elmas-silikon, elmas-titanyum ve elmas-tungsten kompozit elmas mikro tozlar elde edildi. Modifiye edilmiş elmas mikro tozlarının yüksek basınç ve sıcaklık koşulları altında sinterlenmesinin bir sonucu olarak, elmas tanelerinin sinterlenmesine katkıda bulunan refrakter bileşiklerin karbürleri oluşur.
İle. 102–104 AFM KULLANARAK DÜZENLİ VE DÜZENLİ NANOKRİSTAL YAPILARIN GÖRÜNTÜLENMESİ<...>AFM ve geleneksel olanlar için süper keskin probların yetenekleri karşılaştırılır.<...>Atomik kuvvet mikroskobu (AFM), nanoyapıların morfolojisini analiz etmek için güçlü bir araçtır.<...>AFM PROBLARININ KARŞILAŞTIRILMASI<...>T . 83. No. 3. S. 7–14. 5. Ushakova E.V. et al. //İşlem SPİE. 2014. V. 9126. S. 912625. Şek. 2.
47
CdZnTe substratlarının yüzeyinin pürüzlülük profilinin (rms) ortalama karekök sapmasına ilişkin ölçümlerin sonuçları, konfokal mikroskopi (CM), atomik kuvvet mikroskobu (AFM) ve X-ışını reflektometrisi (RR) ile karşılaştırılır. KM yönteminin büyük rms değerleri verdiği, AFM yönteminin orta bir pozisyon işgal ettiği ve RR yönteminin diğer iki yöntemden daha küçük bir büyüklük sırası olan değerler verdiği tespit edilmiştir. Farklı lensler kullanıldığında CM'de rms değerlerinin önemli ölçüde farklılık gösterdiği gösterilmiştir. Tartışıldı Olası nedenler elde edilen sonuçların uyuşmazlığı.
konfokal mikroskopi (CM), atomik kuvvet mikroskobu (AFM) ile CdZnTe substratlarının yüzeyinin rms)<...>KM yönteminin büyük rms değerleri verdiği, AFM yönteminin orta bir konum işgal ettiği ve RR'nin<...>yüksek çözünürlüklü cihazların yanı sıra bunların temassız ölçüm yöntemi (AFM temas modu hariç)<...>birlikte tahminin uzunluğunu temsil eden birkaç temel uzunluk üzerinden ardışık olarak ölçülür, yani .<...>1 KM 2 ACM 1 ACM 2 RR 16 14 12 10 8 6 4 2 0 rms, nm KM 1 – PL 2300 KM 2 – PL NEOX ACM 1 – Çözücü P47H
48
2 numara [Yüksek öğretim kurumlarının haberleri. Elektronik, 2015]
Dergi, üniversitelerde ve araştırma enstitülerinde yürütülen araştırma çalışmalarının sonuçlarını, öğretimin metodolojik yönlerini, modern gereksinimleri ve eğitim biçimlerini dikkate alarak vurgular ve bilimsel konferanslar hakkında bilgi sağlar. Özel konular tematik olarak oluşturulur.
RAS, Teknik Bilimler Doktoru, Prof. Yayın kurulu: Barkhotkin V.A., Teknik Bilimler Doktoru, prof.<...>., Doktora
M.: PROMEDYA
Harici bir elektrik alanı koşulları altında birleşik bir AFM/STM sistemindeki kuantum nokta yapıları için bir 1D enerji tüketen tünel modeli ele alınmıştır. Termostat ortam matrisinin iki yerel modunun, 1D enerji tüketen tünelleme olasılığı üzerindeki etkisinin, karşılık gelen alan bağımlılığında eşit olmayan birkaç tepe noktasının ortaya çıkmasına yol açtığı bulunmuştur. Elde edilen teorik bağımlılık, AFM probu ile bir InAs kuantum noktasının yüzeyi arasındaki temasın deneysel akım-gerilim karakteristiği ile niteliksel olarak uyumludur.
Yarı klasik yaklaşıma ek olarak, bozunmanın yarı durağan olduğunu varsaymalıyız, yani Genişlik<...>Basitleştirmek için, bu etkileşimin yeterince küçük olduğunu varsayacağız, yani. 2 0 1C ve 2 1 L C <...>Demikhovsky // Uspekhi fizicheskikh nauk. - 1968. - T . 96, No. 1. - S. 61–86. 2. İmri, J.<...>Ovchinnikov // JETP Mektupları. - 1983. - T . 37, No.7. - S.322-325. 5. Larkin, A.I.<...>Feigelman // Fiziksel Bilimlerdeki Gelişmeler. - 1998. - T . 168, No. 2. - S. 113-116.
50
Altın sitrat sol nanoparçacıklarının farklı doğadaki camsı polimerlerin yüzey katmanlarına gömülmesi (kısmen batırılması) ve bunların kloroaurik asit ve hidroksilamin içeren karışık bir sulu çözeltide müteakip büyüme olasılığı gösterilmiştir. Büyüme sürecinin kinetiği hakkında nicel bilgiler elde edilmiş ve sınırlayıcı aşamasının metal iyonlarının çözeltinin hacminden altın nanopartiküllerin yüzeyine difüzyonu olduğu gösterilmiştir.
Tek katmanlı topluluklarındaki NP'lerin boyutları, bir atomik kuvvet mikroskobu (AFM) Nanoskop kullanılarak belirlendi.<...>Lomonosov) AFM yöntemiyle iki boyutlu altın nanoparçacık topluluklarının incelenmesindeki yardımları için.<...>T . 73. S. 123. 8. V. V. Terekhin, O. V. Dement'eva, V. M. // Kimyadaki Gelişmeler. 2011. 80.<...>T . 67. S. 398. 23. Gowthaman N.S.K., John S.A. // RSC Bil. 2015. V. 5. S. 42369. 24.<...>T . 75. S. 786. 27. Cao L., Tong L., Diao P., Chem. anne. 2004. V. 16. S. 3239. 28.
OTOMATİK MOBİL ÖLÇÜM İSTASYONLARI
OJSC “Surgutneftegas” aşağıdaki taşınabilir ölçüm birimlerini çalıştırır:
ASMA-TP, petrol kuyusu verimlilik ölçüm cihazlarının (AGZU “Sputnik”) metrolojik kontrolü ve sıvı kütlesi ve ilgili petrol gazı hacminin doğrudan ölçümü yoluyla sıvı, petrol ve su için günlük akış hızlarının yüksek hassasiyetli ölçümlerinin üretilmesi için tasarlanmıştır. Kurulum, iki dingilli bir araba römorkunda bulunan teknolojik ve donanım bölmelerine sahip bir bloktan oluşuyor.
Sıvının kütlesi, boş ve dolu kapların tartılması ve birikme süresinin ölçülmesiyle belirlenir, ilgili gazın miktarı, Sapphire-22DD cihazıyla birlikte iki Agat gaz ölçer ve bir diyafram ile ölçülür. Gaz faktörünün değerine bağlı olarak, ilgili gazın hacimsel akış hızı, üç metreden herhangi biri veya aynı anda iki veya üç metre ile ölçülebilir.
Ekipman bölmesinde, programlanabilir bir kontrolöre dayalı bir kontrol istasyonu vardır. Ölçüm sonucu taşınabilir bir bilgisayarın ekranında görüntülenir, ölçüm protokolü bir yazıcıda yazdırılır.
ASMA-T ünitesi benzer bir cihaza sahiptir ve araç şasisi üzerinde yer almaktadır. OJSC “Surgutneftegas” ACMA-T-03-400 birimlerini kullanır, burada:
03 - "Ural-4320-1920" arabasının şasisindeki konum;
400 - kurulumun maksimum üretkenliği t / gün.
Yüksek GOR'lu kuyuların akış hızını ölçmek için, ön gaz ayırma ve ölçümünün yapıldığı mobil bir ayırıcı kullanılır. Kalıntı gaz içeriğine sahip sıvı, normal modda ölçüm için ASMA-TP'ye (T) beslenir.
OZNA-KVANT-3 kurulumu, bir araba römorkunda bulunan teknolojik ve enstrümantal bir ünitedir. Çalışma prensibi, kalibre edilmiş bir kaptaki sıvı seviyesinin bir Sapphire-22DD diferansiyel basınç sensörü ve dolum süresi kullanılarak ölçülmesine dayanır.
"Sirius" kontrol istasyonu, sensörlerden gelen bilgileri işleyen enstrümantal birime kurulur. Su kesintisi hesaplanarak otomatik olarak hesaplanır.
PETROL VE GAZ KUYULARININ SONDAJ AÇILMASI
Bir sondaj, nispeten küçük çaplı ve büyük uzunlukta çalışan silindirik bir madendir. Uralmash'ta 15.000 m derinliğe ulaşabilen bir sondaj kulesi tasarlandı ve inşa edildi.
Ana delme işlemleri şunlardır: 1) kuyunun dibindeki kayanın yok edilmesi; 2) tahrip olmuş kayanın alttan yüzeye çıkarılması; 3) kararsız kuyu duvarlarının sabitlenmesi.
Mekanik delme yöntemleri ile kayalarda çekme dayanımlarını aşan gerilmeler oluşturulur. Kaya kesme araçlarıyla kayaların mekanik olarak yok edilmesi yöntemleri şunları içerir: sığ titreşimli delme, dönme, darbeli-dönme ve darbeli delme. Bir toprak taşıyıcının yumuşak kayalara vibro-delme ve vibro-daldırma işlemi 25 - 30 m derinliğe kadar gerçekleştirilir Vibratör olarak yüzey (mekanik) ve kuyu içi (hidro- ve pnömatik vibratörler) kullanılır.
Sert kayada darbeli döner delme kullanılır. Hidrolik ve pnömatik çekiçler yardımıyla, bir yük ile dönen taç veya bit'e dakikada 1500 - 2000 vuruşa kadar uygulanır. Pnömatik çekiçler, basınçlı havanın enerjisinden, hidrolik çekiçler - bir sıvı jetinin enerjisinden çalışır.
Darbeli delme işlemi, belirli bir yükseklikten dibe bırakılan bitin darbeleri ile gerçekleştirilir. Darbe kuvvetini artırmak için, uca bir şok çubuğu takılır. Bir ip kilidi yardımıyla vurmalı çalgı her vuruştan sonra belirli bir açıyla döner. Bu, yüzün yeni bir bölümüne vurmanıza izin verir. Bu nedenle bu tip delmeye şok-döner, darbeli aletin kuyuya indirildiği şeye göre şok halatı veya şok çubuğu denir.
Darbeli çubukla delmenin aksine, vurmalı kabloyla delme yıkama yapılmadan gerçekleştirilir ve dip deliğinde tahrip olan kayanın her darbe serisinden sonra özel bir aletle - bir kazanla çıkarılması gerekir. Darbe aleti kaldırıldıktan sonra, kova halat üzerinde indirilir. Drenaj valfi dibe vurduğunda tahrip olmuş kayanın (çamur) içeri girmesine izin verir ve yükseldiğinde yuvaya alçalır ve tankın gövdesini kapatır.
Döner delme, yıkama olmadan ve yıkama veya kuyuya üfleme ile olabilir. Yıkama olmadan, döner burgu delme işlemi gerçekleştirilir. Yıkılan kayanın yüzeye çıkarılması, bir konveyör olan bir vidalı kolon ile gerçekleştirilir. Vida kolonu, birbirine bağlı ayrı bağlantılardan oluşur - spiral bir nervürde kendisine kaynaklanmış çelik bantlı bir boru olan vidalar. Döner burgu delme, yumuşak, yapışkan olmayan kaya oluşumlarında kullanılır.
Yavaş döner delme, yumuşak kayaları delerken - kaşıklarla, bobinlerle, toprak taşıyıcıları sığ bir derinliğe kadar delerken de kullanılır.
Derin kuyuların döner sondajı, kural olarak, kuyu tabanının yıkanması veya basınçlı hava tahliyesi ile gerçekleştirilir. Yıkama sıvısı sadece delme aletini soğutmakla ve dip deliği kesiklerden temizlemekle kalmaz, aynı zamanda kuyu duvarlarını çökmelere ve su emmeye karşı sabitler. Kayalar dengesizse ve kil keki kuyunun duvarlarının sabitlenmesini sağlamıyorsa, diğer sabitleme yöntemleri kullanılır.
Yıkama veya üfleme ile delme, tahrikin doğası gereği, kaya kesme aletinin dönüşü sondaj dizisi ve kuyu içi motorlar aracılığıyla iletildiğinde, yüzeyde motorlarla delmeye bölünür. Delik altı motoru doğrudan kaya kesme aletinin üzerinde bulunur ve delme boruları genellikle delme sırasında dönmez.
Kuyu içi motorlar hidrolik veya elektrikli olabilir. Hidrolik kuyu altı motorlara turbo matkaplar, elektrikli kuyu altı motorlara elektrikli matkaplar denir. Delik altı motorların avantajı, motorun tüm gücünün kaya kesme aletine aktarılması, sondaj dizisinin dönüşü için enerji harcanmaması.
Turbodrill dönen ve sabit sistemlerden oluşur. Döndürme sistemi bit'e bağlıdır ve bir mil, türbin pervaneleri (rotor diskleri) içerir. Sabit sistem bir mahfaza, kılavuz tekerleklerden (stator diskleri) oluşur. Turbodrill'in gövdesi, bir adaptör yardımıyla matkap ipinin altına takılır.
Turbodrill'de sıvı akışının enerjisi, şaft dönüşünün mekanik enerjisine dönüştürülür.
Elektrikli matkap, yağla dolu uzun sızdırmaz bir silindirin üstüne monte edilmiş dalgıç bir elektrik motorudur. Elektrik, sondaj borularının içine döşenen bir kablo aracılığıyla yüzeyden sağlanır. Alet mafsallarına gömülü olan kablonun uçları, sondaj boruları ipe vidalandığında otomatik olarak bağlanır.
Döner delme sırasında kaya, kesici ve aşındırıcı aletler (kesici tip uçlar; pikoburlar; elmas uçları; halka şeklindeki taçlar - elmas, karbür) veya ezici aletler (koni uçları) yardımıyla yok edilir.
Döner delme, alt kayanın tamamen tahrip edildiği karotsuz delme ve alt kayanın halka boyunca tahrip edildiği ve bunun sonucunda tabanın orta kısmının kaldığı karot delme (karot örnekleme ile) olarak ikiye ayrılır. bir isim olan bir kaya sütunu (çekirdek) şeklinde bozulmamış - karot delme.
Kullanılan kaya kesme aletine bağlı olarak, çeşitli konfigürasyonlarda bir yüz elde edilir - katı, dairesel, kademeli, vb.
Dengesiz kuyu duvarlarının sabitlenmesi sağlanır:
1) kuyuyu dolduran yıkama sıvısının (su, kil çözeltisi, vb.) hidrostatik basıncının oluşturulması;
2) kuyuyu kil ve diğer solüsyonlarla yıkarken yoğun bir kil keki oluşumu;
3) kuyuya bir mahfaza dizisinin montajı;
4) elektrokimyasal sabitleme yöntemiyle.
