Za nadzor nad razvojem nahajališč na vsaki vrtini je potrebno izmeriti odtoke nafte, vode in plina. Poleg tega je treba poznati količino mehanskih nečistoč v proizvodnji vrtine. Ti podatki omogočajo nadzor nad delovanjem vrtin in polja kot celote, kar omogoča sprejetje potrebnih ukrepov za odpravo morebitnih odstopanj. Tako lahko pride do povečanja količine mehanskih nečistoč v proizvodnji vrtine zaradi uničenja spodnjega območja. Zato je treba spremeniti način delovanja ali popraviti območje dna vrtine.

Za merjenje pretoka se pogosto uporabljajo ločevalne in merilne naprave. Ko delujejo, jih je treba za merjenje količine vsake komponente proizvodnje vrtine najprej ločiti drug od drugega, tj. potreben je postopek ločevanja. V praksi se uporabljajo individualne in skupinske separacijske in dozirne enote.

Posamezna separacijska in dozirna enota služi le eni vrtini. Sestavljen je iz enega plinskega separatorja (lestve), mernika in cevi. Proizvodnja iz vrtine skozi pretočni vod vstopi v plinski separator, kjer se plin loči od nafte, nato pa se nafta pošlje v zbirni razdelilnik ali merilni rezervoar za merjenje. Plin vstopi v plinovodno omrežje. V merniku se voda in mehanske nečistoče po usedanju odlagajo na dno in občasno odvajajo skozi iztok. Količina (prostornina) proizvodnje vrtine se meri v merilni posodi. Po meritvi se olje s črpalko pošlje v zbirni razdelilnik (v primeru zbirnega sistema pod tlakom).

Količina plina se meri s posebnimi napravami in instrumenti na izstopu iz plinovoda za plinskim separatorjem.

Skupinska ločilna in merilna enota gravitacijskega sistema (GSZU) služi več vrtinam. Sestavljen je iz plinskega separatorja, mernika, razdelilne baterije (glavnika) in cevovodov.

Produkti iz vrtin (brukanje, plinski dvig, črpanje) se pošiljajo v distribucijsko baterijo. Ko je ena vrtina vklopljena za merjenje, se proizvodnja vseh drugih vrtin pomeša in vstopi v zbirni razdelilnik brez meritve.

Meritev poteka podobno kot meritev v posamezni separacijsko-merilni enoti. Produkti preostalih vrtin, prejetih v zbirni razdelilnik, se zaporedno pošljejo v separator plina prve in druge stopnje, medtem ko je možno črpati plin iz vsake stopnje ločevanja. Olje iz separatorja druge stopnje vstopi v zbirni razdelilnik.

V sodobnih tlačno zaprtih sistemih za zbiranje in transport produktov vrtin se uporabljajo avtomatizirane separacijske in dozirne enote ASZGU (tipi ZUG, Sputnik, AGZU itd.).

Proizvodnja naftnih vrtin se dovaja v merilno enoto tipa Sputnik, ki občasno meri količino tekočine, ki jo dovaja vrtina, določa odstotek vode v tekočini in količino prostega plina. Naprave tipa Sputnik-A, Sputnik-V, Sputnik-B40 in Sputnik-B40-24 so bile zasnovane in se uporabljajo. Razmislite o delovanju naprave Sputnik-B40 (slika 7.6).

Namenjen je avtomatskemu preklopu vrtin na merjenje po danem programu in avtomatskemu merjenju pretokov vrtin. Sputnik-B40 ima avtomatski merilnik vlage v olju, ki stalno določa odstotek vode v pretoku olja; samodejno s pomočjo turbinskega merilnika pretoka (rotatorja) 15 izmeri se količina prostega plina, sproščenega iz olja v hidrociklonu. Turbinski merilnik pretoka tekočine TOR 1-50 v Sputnik-B40 je nameščen pod nivojem tekočine v procesnem rezervoarju hidrociklonskega separatorja.

S pomočjo "Sputnik-B40", kot tudi "Sputnik-B" in "Sputnik-A", je mogoče ločeno izmeriti debite zalivanih in nenapojenih vodnjakov. Če želite to narediti, nadaljujte na naslednji način. Če sta na primer 2 vrtini (glej sliko 7.6) namakani, preostalih 12 vrtin, povezanih s Sputnikom, pa dovaja čisto nafto, se posebni povratni ventili 1 ročno zaprejo in proizvodnja zalivanih vodnjakov se pošlje skozi obvodni vod skozi ventile 12 v zbirni razdelilnik 8. Proizvodnja vodnjakov, ki dobavljajo čisto nafto, se pošlje v rezervoar večsmernega stikala vrtin PSM, iz katerega vstopi v zbirni razdelilnik 6 , nato pa v zbiralnik suhega olja 23.

Tekočina katere koli vrtine, ki se meri, se pošlje skozi vrtljivo stikalo vrtin 4 v hidrociklonski separator 13. Na izhodu plina iz separatorja je nameščen regulator diferenčnega tlaka 14, ki vzdržuje konstanten diferenčni tlak med separatorjem in merilnikom pretoka plina 15. Konstantni diferenčni tlak se prenaša z vretenčnimi mehanizmi 16 in 16 a, od katerih se konstantna razlika prenaša tudi na batni ventil 19.

Količino tekočine merimo z vdolbinicami na naslednji način. Ko je plovec 17 merilnika nivoja v najnižjem položaju, zgornja vilica plovnega mehanizma pritisne na zgornjo štrlino tuljave, zaradi česar se povečan tlak iz regulatorja 14 prenese na desno stran batnega ventila 19 in ga prekrije; dovod tekočine se ustavi in ​​turbinski merilnik pretoka 18 preneha delovati. Od te točke naprej se nivo tekočine v separatorju dvigne. Takoj, ko nivo tekočine v separatorju doseže najvišji položaj in spodnje vilice plavajočega mehanizma pritisnejo na štrlino tuljave 16 a, povečan tlak regulatorja 14 deluje na levi strani batnega ventila 19 in ga odpre; začne se gibanje tekočine v sistemu in turbinski merilnik pretoka 18 šteje količino tekočine, ki je prešla skozi njega.

Za določitev odstotka vodnatosti nafte je Sputnik namestil merilnik vlage 20, skozi katerega poteka vsa proizvodnja vrtin.

Razvit je bil tudi Sputnik-B40-24, ki se od Sputnik-B40 razlikuje le po številu povezanih vrtin – ne 14, temveč 24 vrtin. Vsi ostali podatki tega Sputnika so enaki kot pri Sputniku-B40.

V napravi Sputnik-V se uporablja volumetrična meritev oskrbe s tekočino v vrtini. Daje natančnejše rezultate kot turbinski merilnik, če olje nima visoke vsebnosti parafina. S precejšnjo vsebnostjo parafina, smol in mehanskih nečistoč se odlagajo v kalibrirano posodo merilne naprave in zmanjšujejo natančnost meritev.

Parametri naprav tipa "Satelit" so podani v tabeli 7.1.

Tabela 7.1 Parametri naprav "Satellite".

Opcije
Število povezanih vodnjakov
Delovni tlak, MPa
Meje merjenja za tekočino, (m / dan)
Napaka merjenja tekočine, %

p večsmerno stikalo za vrtino (PSM) je zasnovano za avtomatski ali ročni prenos proizvodnje vrtine na merilni separator (slika 7.7).

Tehnične značilnosti stikala PSM-1M pri in

Delovni tlak, MPa 4

Premer odcepne cevi, mm.

Vnos 70

Skupaj počitnice 150

Zamernega 70

Število vhodov 14

Največja razlika v tlaku med

merilna cev in skupna votlina, MPa 0,3

Napajalna napetost senzorja položaja, V 220

Izvedba senzorja položaja Eksplozijska Š1

Stikalo je sestavljeno iz jeklenega telesa 1 z odvodnimi cevmi 2, pokrovom 3 z merilno cevjo 4, vrtljivo cevjo 13 s premičnim vozičkom 15 in gredjo 7, batnim pogonom z zaskočnim mehanizmom in senzorjem položaja. Premični voziček (glejte sliko 7.7 b) sestoji iz telesa 21, vozička 18, valjev 17, nameščenih na posebne osi 22, in gumijastega tesnila 19, stisnjenega med telo 21 in vozička 18. Premični voziček se lahko premika v vrtljivi cevi. Vzmet 20 zagotavlja, da je voziček pritisnjen na telo. Na notranji cilindrični površini ohišja sta dva vzporedna obročasta utora s spodrezki proti vsakemu vstopu. Valji premičnega vozička se premikajo po teh utorih. Globina utora in utorov je izbrana tako, da ko se valji premikajo vzdolž utora, nastane reža med gumijastim tesnilom 19 in ohišjem stikala, in ko valji vstopijo v utore, se tesnilo pritisne na ohišje z vzmetjo 20, kar zagotavlja tesnost merilnega kanala. Tesnost premične povezave vozička in rotacijske šobe se doseže z gumijastim tesnilnim obročem 16 (glej sliko 7.7). A). Za samodejno preklapljanje vodnjaka se uporablja batni pogon 10 z zaskočnim mehanizmom

:in in je sestavljen iz ohišja iz litega železa 6, pritrjenega na pokrovu stikala, močnostnega cilindra z batom, vzmeti in zobniške letve, ki je del batnice.

Znotraj ohišja pogona je na gredi rotacijske cevi raglja 5 na ključu 12 in prosto nameščen zobnik 11. Zobnik je pritisnjen na ragljo z vzmetjo 9 in deluje z zobniško letvijo pogona. Raglja 5 in zobnik 11 imata končne zobe s poševnimi robovi, kar zagotavlja enostranski vprijem pri medsebojnem vrtenju. Ko se tlačni impulz prenese iz hidravličnega pogona v votlino pogonskega cilindra, se bo bat z drogom premaknil in obrnil zobnik, s tem pa tudi ragljo

stikalna gred. Ko se tlak sprosti, bo bat iztisnil tekočino iz pogonskega cilindra. Zobna letev in zobnik se bosta 1 premaknila v nasprotni smeri od prvotnega položaja.

rapovik z gredjo se ne bo premaknil. Tesnost na spoju pogonskega cilindra in pokrova ter v premični povezavi cilindra in bata zagotavljajo gumijasti tesnilni obroči. Senzor položaja stikala Ul I PSM služi za nadzor procesa preklopa, programska oprema pa omogoča daljinsko nastavitev zahtevane vrtine na M merah. Ohišje pogona je zaprto s pokrovom 5. Za popravilo PSM se uporablja snemalnik 14.

Stikalo PSM deluje na naslednji način. Na signal) iz časovnega releja se vklopi hidravlični pogon in močnostni valj n< реключателя подается жидкость под давлением. Жидкость перс м с щает поршень с рейкой, поворачивая через храповой механизм ПО воротный патрубок с подвижной кареткой, который останавливав i11 против отверстия в корпусе переключателя. В этот момент ролики западают в выточки, чем обеспечивается надежное уплотнение М(I ду корпусом и кареткой. Жидкость от скважины через подводят пи патрубок и окна в нем попадает в камеру крышки переключатели И через замерный патрубок в замерную линию.

Vodnjak lahko povežete za merjenje in ročno. Za TO se uporablja poseben ročaj za vrtenje gredi rotacijske šobe! In ga namestite na želeni vodnjak. Položaj odcepne cevi П0В0р01 določa puščica, vgravirana na čelni strani gredi. Hitrost gibanja rotacijske šobe je majhna, zato sta obremenitev gibljivih delov in njihova obraba nepomembni 1 gumijasta tesnila< ключателя - почти все они работают при малых перепадах давлении

Pri uporabi stikala upoštevajte

v sklopu vozička, premeri tesnil vzdolž telesa in v zavoju. | odcepne cevi so enake in enota je raztovorjena. Vendar, ko je enostransko | | visok tlak povzroči upogibno silo v vrtljivi cevi, kar oteži preklop. Zato vstopnine ne bi smelo biti! 11 padcev tlaka v tesnilu vozička nad 0,5 MPa in s tem I V | je bolje izvesti preklop pod temi pogoji. V normalnih delovnih pogojih padec tlaka na tesnilih HI Karstip presega 0,1 MPa.

IN Zadnja letaštevilna podjetja, zlasti pretvorba i njih> opravljajo veliko dela na področju ustvarjanja in proizvodnje opreme za merjenje pretoka proizvodnje vrtin.

Na primer, mobilna merilna enota UZM (razvijalec - IPF "Sibnefteavtomatika") je zasnovana za avtomatsko in ročno merjenje količine tekočine, nafte in plina, proizvedenega iz naftnih vrtin.

Namestitev temelji na hidrostatični metodi za merjenje mase proizvodnje naftnih vrtin, ki temelji na odvisnosti hidrostatičnega tlaka stolpca tekočine od gostote. Glavni element za izvedbo te metode je senzor diferenčnega tlaka, ki zagotavlja visoko zanesljivost namestitve, natančnost in tudi poenostavlja meroslovno podporo, saj niso potrebna obsežna in energetsko intenzivna stojala.

Ena izmed prednosti merilne naprave je zmožnost merjenja nizke in visoke stopnje

vodnjaki.

Enota je sestavljena iz dveh enot (procesna enota, nadzorna in krmilna enota), nameščenih na podvozju prikolice, ki omogoča transport po polju in povezavo z vrtinami za meritve. V krmilno-upravljalni enoti je krmilna oprema in delovno mesto operaterja. Bloki se ogrevajo z električnimi grelci. Napravo je certificiral Gosgortekhnadzor Ruske federacije kot merilni instrument, certifikat št. 0000435. Specifikacije USM:

Delovni tlak, MPa, ne več kot 4,0

Merilno območje tekočine, t/dan 1-400

Zmanjšano območje merjenja plina

normalnim pogojem, nm 3 / m 3 40-20 000

Meja dovoljenega osnovnega relativnega pogreška naprave med merjenjem, %, ne več kot:

Masni pretok ± 2,5

Prostorninski pretok plina ± 5,0

Meja dovoljene osnovne relativne napake naprave pri izračunu masnega pretoka olja in vode 6,0

Poleg mobilne enote se proizvaja tudi stacionarna US enota, ki ima podobne tehnične lastnosti,

vendar lahko deluje na grozdu vrtin, v povezavi s katerim je enota dodatno opremljena z napravo za preklapljanje vrtin ml nifolds.

Na naftnih poljih so dovolj razširjeni merilniki za merjenje pretoka vrtin tipa SKZH, ki jih je razvil NPO NTES (Tatarstan).

Merilniki SCF so namenjeni merjenju masnega pretoka, skupne mase snovi pri konstantnem in spremenljivem pretoku, merilniki SCF merijo porabo v tonah na dan, skupno akumulirano maso pa v kilogramih. Merjeni medij je lahko tekočina, mešanica plina in tekočine, na primer iz naftnih vrtin, raztopine različnih snovi, vključno z goščami z drobnimi delci, utekočinjeni plini. Pri merjenju mase tekočine v sestavi mešanice plina in tekočine I v večini primerov ni potrebno predhodno ločevanje na tekočino in plin. Merilniki so nameščeni na ustju proizvodne vrtine, na skupinski merilni enoti, na enoti za zbiranje in obdelavo nafte, v sistemih za nadzor in regulacijo tehnoloških procesov. Merilnik je sestavljen iz komornega pretvornika pretoka! (KPR) in enoto za izračun mase BESKZh. KPR števca SKZh je sestavljen iz ohišja in, odvisno od velikosti, enega ali dveh merilnih blokov.

Merilni bloki so protieksplozijsko varni< уровнем взрывозащиты «взрывонепроницаемая оболочка» и Moryi эксплуатироваться во взрывоопасных условиях. Он имеет норми руемые метрологические характеристики, его конструкция унифи цирована под все корпуса КПР, унифицирована под все корпуе.1 КПР, что позволяет с минимальными затратами производить замен \ измерительной части КПР в процессе проверки его метрологических характеристик или ремонта. Для измерения одновременно двух по токов жидкости в газожидкостной смеси рационально использован счетчик СКЖ, имеющий индекс модификации «Д». При этом в ОД ном из потоков допускается отсутствие газовой фазы.

Za delovanje števca je potrebna prisotnost prostega plina v njegovi krmi. Zato je merilnik najprimernejši za merjenje snovi, ki vsebujejo povezane pline, ki se lahko sproščajo v ohišju merilnika.

Informacije o pretoku tekočine, akumulirani masi tekočine, ki je prešla skozi pretvornik pretoka komore, prisotnosti izrednih razmer med delovanjem števca se obdelajo, zberejo in prikažejo na zaslonu ali v zunanjem omrežju v enoti za izračun mase. Kalkulatorji imajo indikator za prikaz informacij ali bralnik informacij, ki omogoča branje zbranih informacij na kalkulatorju in nato ogled na osebnem računalniku. Kalkulator proizvaja normaliziran impulzni izhodni signal za prenos informacij v telemetrični sistem, ima pa tudi vmesnik RS-232 in RS-485, kar omogoča enostavno integracijo v vse avtomatizirane sisteme za nadzor in upravljanje. Različice kalkulatorjev BESKZH-2M in BESKZH-2MS imajo arhiv zgodovine delovanja števca, vsako uro, do 7 dni, in dnevno, do 3 mesece. Glavna relativna napaka pretvorbe števila vhodnih impulzov v masno število za vsak kanal za kalkulatorje ni večja od ± 0,1%.

Merilniki so izdelani v skladu s TU 39-0147.585-010-92, so vpisani v državni register pod št. 14189-94 in imajo certifikat državnega standarda RU.C.29065.A št. 7T22 in ruski patent. Tehnične značilnosti števcev SKZh so predstavljene v tabeli 7.2.

Merilnik je protieksplozijsko varen, vsebnost vodikovega sulfida v izmerjeni tekočini pri delovnem tlaku 4 MPa ne presega 0,02% prostornine.

Trenutno v številnih regijah, ki proizvajajo nafto in plin v državi, delujejo mobilne merilne enote tipa ASMA. Enota ASMA-TP je zasnovana za meroslovno kontrolo merilnih instrumentov produktivnosti naftnih vrtin (AGZU "Sputnik") in za izdelavo visoko natančnih meritev dnevnih pretokov tekočine, nafte in vode z neposrednim merjenjem mase tekočine in prostornine pripadajočega naftnega plina. Namestitev je sestavljena iz bloka s tehnološkimi in strojnimi predelki, ki se nahaja na dvoosni avtomobilski prikolici.

Tabela 7.2

Tehnične značilnosti SKZH

Opcije
Merilno območje pretoka, t/dan: na prvem kanalu na drugem kanalu				Do 120 št			Hiša do 61
Najvišji delovni tlak, MPa
Dovoljena vrednost kinematične viskoznosti tekočine, m 2 / s
Dovoljena meja spremembe GOR,
Relativne napake števca v merilnem območju, % ne več
Napajanje	AC 50Hz 220V
Protiutež, kg

Maso tekočine določimo s tehtanjem prazne in napolnjene posode ter meritvijo akumulacijskega časa, količino pripadajočega plina merimo z dvema plinomeroma Agat in membrano v kompletu z napravo Sapphire-22DD. Odvisno od vrednosti faktorja plina se volumski pretok pripadajočega plina lahko meri s katerim koli od treh merilnikov ali z dvema ali tremi hkrati.

V predelu opreme je krmilna postaja, ki temelji na programabilnem krmilniku. Rezultat meritve se prikaže na zaslonu prenosnega računalnika, merilni protokol se natisne na tiskalniku.

Enota ASMA-T ima podobno napravo in se nahaja na šasiji vozila. V kodi namestitve ASMA-T-03-400

03 - lokacija na podvozju avtomobila "Ural-4320-1920"; 400 - največji pretok vrtine, izmerjen z instalacijo,

Za merjenje pretoka vrtin z visokim GOR se uporablja mobilni separator, v katerem se izvaja predhodno ločevanje in merjenje plina. Tekočina z vsebnostjo preostalega plina se dovaja v ASMA-TP(T) za merjenje v običajnem načinu.

Načelo delovanja enot ASMA temelji na neposrednem tehtanju tekočine (zmesi nafta-voda-plin) vrtine v imenovanih enotah mase, čemur sledi izračun dnevnega pretoka tekočine, nafte in vode s strani krmilnika. Vsebnost vode se meri z vlagomerom VSN-BOZNA. Merjenje dnevne količine pripadajočega plina se izvaja s plinomerom tipa AGAT-1M, rezultati meritev pa se normalizirajo v regulatorju.

Masne merilne enote so sestavljene iz tehnoloških in instrumentalnih predelkov, nameščenih v blokovskih posodah, ki so za prenosne enote ASMA-T nameščene na šasiji terenskega vozila, za stacionarne enote ASMA - na enem samem podstavku.

Tehnološki prekat je izdelan v razredu B-1a, kjer je možen nastanek eksplozivne zmesi kategorije II A skupine TZ. Izvedba naprav tehnološkega prostora - lastno varna, protieksplozijsko varna. Tehnične značilnosti enot ASMA so predstavljene v tabeli 7.3.

Izmerjeni parametri medija:

delovni tlak, MPa, ne več kot 4,0

viskoznost, cSt, ne več kot 500

prostorninski delež vode, %, ne več kot 99

masni delež žvepla, %, ne več kot 2

masni delež mehanskih nečistoč,%, ne več kot 0,05

napaka določanja, %, ne več kot:

povprečni dnevni pretok tekočine - 2,5

prostornina povezanega plina - 6,0

vodni rez:

Tabela 7.4

Tehnične značilnosti enote ASMA

Sprememba namestitve	Merilno območje		Število vodnjakov, povezanih z napravo	Skupne mere, mm, nič več			Teža, kg,
	Po tekočini
NO-8,10,14-180MP
MO-400-MZPK-4, 6, 8, 10, 12			4; 6; 8; 10; 12

Opombe:

PC - razpoložljivost preklopnih ventilov

MP - prisotnost večsmernega stikala

MZPK - prisotnost modula zapornih in preklopnih ventilov.

OJSC "Surgutneftegas" upravlja prenosne merilne enote.

Prenosna enota za merjenje mase "ASMA-T-03-400-300" je namenjena določanju dnevnih pretokov tekočine, nafte in vode z merjenjem mase tekočine (mešanice nafta-voda-plin) in prostornine pripadajočega plina naftnih vrtin.

Obseg naprav - naftna in plinska polja.

Enota je sestavljena iz tehnoloških in instrumentalnih predelkov, nameščenih v blokovnem zabojniku, ki je nameščen na podvozju terenskega vozila z zračno režo med predelki najmanj 50 mm.

Izmerjeni medij - tekočina (mešanica olje-voda-plin):

Delovni tlak do 4,0 MPa

Temperatura od minus 10 do plus 50 ° C;

Viskoznost do 500 cSt;

Stopnja korozije, ne več kot 0,2 mm/leto.

Klimatska izvedba enote UHL1, vendar za delovanje pri temperaturi okolja od minus 43 do plus 50°C in relativni vlažnosti 98% pri temperaturi 15°C.

Tehnični podatki:

Pretok vodnjaka, povezanega z enoto:

Tekočina, t/dan od 0,1 do 400

Glede na plin, sproščen v delovnih pogojih, zmanjšan na

normalni pogoji, m 3 / dan do 300000

Relativna napaka merjenja mase tekočine

(mešanica plina in tekočine), ne več kot, % 2,0

Relativna napaka pri določanju povprečne dnevne

pretok tekočine, ne več kot, % 2,5

Relativna napaka pri določanju prostornine pridruženega

naftni plin, priveden v normalne pogoje, ne več kot 5,0

Relativna napaka pri določanju vsebnosti vlage v olju v podrazponih:

a) od 0 do 60 % (emulzija voda v olju), % ±2,5

b) nad 60 do 100% - ±4,0%.

Število vodnjakov, povezanih z napravo, 1

Nazivni premeri dovodnih in odvodnih cevi, m 50

Izguba tlaka pri največjem pretoku tekočine, ne več kot 0,02 MPa

Napetost, V 380/220

Frekvenca, največ 50 Hz ± 1

Instalirana moč, ne več kot, kVA 20

Skupne dimenzije, ne več kot, mm 9860x2500x3960

Teža, ne več kot 16850 kg

Slika 1 - Prenosna naprava za merjenje mase

ASMA-T-03-400-300:

1 - ograja do stopnic; 2 - podporni vijaki; 3 - drenažni rezervoar; 4 - čevelj; 5 - škatla za vijačne nosilce; 6 - ozemljitvena škatla; 7 – cevovodna škatla za priključek.

Slika 2 - naprava za merjenje izdelkov Sputnik - A

Prostor AGZU spada v razred nevarnosti B-1a. Razred nevarnosti

določena po referenčni knjigi-klasifikatorju in aplicirana v prostorih AGZU.

Tudi na tabli pred vhodom v AGZU mora biti navedena ura

prezračevanje, priimek, ime, patronim osebe, odgovorne za dobro in protipožarno stanje - vse te podatke je treba nanesti s svetlo barvo na vidnem mestu prostorov AGZU.

Inštalacija komandne sobe mora biti oddaljena najmanj 12 m od merilno-stikalne inštalacije. Pred vstopom v AGZU je treba za 5-10 minut vključiti ventilator.

Pri dolgotrajnem bivanju v enoti, pri izvajanju del s prisilnim razlitjem olja, mora ventilator delovati neprekinjeno.

V primeru odsotnosti električne energije se prezračevanje enote zagotovi z odpiranjem obeh vrat.

Na dozirnih stikalnih enotah so z rdečo barvo izdelani napisi: »POŽAR NEVARNO«, »VKLOP PREZRAČEVANJA«.

Znotraj AGZU morajo biti pobarvane številke vrtin, ki so priključene na inštalacijo, na voljo mora biti operaterski dnevnik, kamor se vpisujejo po opravljeni meritvi. Priključna shema tlačne posode in izvlečki iz navodil za varno obratovanje in požarno varnost morajo biti na voljo.

Med obratovanjem mora upravljavec proizvodnje nafte in plina upoštevati zahteve tega navodila, pravila požarne varnosti in osebne higiene ter kulturo proizvodnje na področjih dela, ki so mu zaupana.

TEHNIČNE ZNAČILNOSTI NAMEN IN NAPRAVA AGZU

Avtomatizirana skupinska enota "SPUTNIK" AM-40-10-400 ali AM-40-14-400 je zasnovana za merjenje periodične spremembe količine tekočine, proizvedene iz naftnih vrtin, in naknadno določanje pretoka v vrtini.

Enota spremlja delovanje vrtin s prisotnostjo oskrbe s tekočino, ločenim zbiranjem vodene in nevodene nafte.

VARNOSTNE ZAHTEVE ZA IZVAJANJE DEL

Pred vstopom v prostor AGZU za meritve mora operater vključiti prezračevanje ali naravno prezračevati prostor za 15-20 minut.

Tabela 2 - Glavni tehnični podatki

Največji pretok ene merilne vrtine	t/dan
Meja dovoljene relativne napake pri obratovalnem merjenju količine tekočine,	%	nič več + 6,0
Število povezanih vrtin na meritev	PC.	10 - 14
Delovni tlak	kg / cm 2,	ne več kot 40
Temperatura delovnega okolja	o C	+5 o S - +70
Dobava pnevmatskih tokokrogov:
tlak plina	kg/cm2	ne več kot 40
diferenčni tlak med dozirnimi separatorji in skupnim razdelilnikom	kg/cm2	0,3 – 1,2
Napajanje električnih tokokrogov	vrsto toka	spremenljivka
Napetost		380/220 V
pogostost	Hz	50+1
poraba energije	kW,	ne več kot 10
Sobna temperatura	o C	+50 o C
Izvedba merilnih in stikalnih naprav		protieksplozijsko varen
Merilno-preklopna instalacija sobnega razreda		B - 1a
Izvedba ščitne sobe		vsakdanji

NAPRAVA IN DELOVANJE NAPELJAVE

Shema namestitve deluje na naslednji način:

Razdelilniki vrtin so povezani z odcepnimi cevmi dozirno-stikalne enote preko povratnih ventilov.

Proizvodnja vrtine vstopi v večsmerno stikalo vrtine PSM. Iz stikala (PSM) se vodnjaki usmerijo v hidrociklonsko glavo dozirnega separatorja, kjer pride do primarnega ločevanja plina od tekočine. To je potrebno za natančnejšo meritev volumskega pretoka vodnjaka.

Proizvodnja preostalih vrtin vstopi v skupni cevovod z odprto loputo.

Količino tekočine, ki jo plin iztisne iz separatorja, merimo s števcem TOR - 1 - 50.

Naprava za regulacijo pretoka v dozirnem separatorju zagotavlja cilindrični prehod, tj. vzdolž celotnega preseka cevi za tekočino, skozi števec TOR - 1 - 50 s konstantno hitrostjo, kar omogoča merjenje v širokem območju pretokov vrtin z majhno napako.

Števec TOP - 1 - 50 generira impulze krmilni in indikacijski enoti po prehodu skozi števec 50 metrov tekočine. Poleg tega ima števec skalo s puščico in mehanski integrator.

Nadomestni preklop vodnjakov na stikalo PSM se izvaja z ventili.

Enota lahko deluje v treh načinih:

1. Prek ročno upravljanega merilnega separatorja.

2. Preko merilnega separatorja na avtomatsko regulacijo.

3. Obvodno delovanje.

Čas merjenja je nastavljen glede na specifične pogoje proizvodnje vrtine, proizvodne metode in stanje razvitosti polja. V vsakem posameznem primeru se uskladi z inženirsko-tehnično službo proizvodne trgovine.

Bremenitev se izračuna po formuli:

Q = 1440 --------- KU (1)

Q – dnevni pretok, t/dan. ;

H1 - odčitek števca na začetku meritve, m 3

H2 - odčitek števca na koncu meritve, m 3

T1-T2 - čas merjenja, min

K - korekcijski faktor števca

Y je specifična teža nafte, t/dan.

Pri prenosu vrtine na obvodno operacijo:

Odprite ventile 1. vrstice;

Zaprite ventile 1. vrstice, namestite voziček z ročajem za ročno upravljanje med dve gredi;

Sprostite pritisk.

RAZVIT	Zvezno državno enotno podjetje Državni znanstveni meroslovni center Vseruski raziskovalni inštitut za merjenje pretoka (FSUE GNMC VNIIR)
IZVAJALCI:	Nemirov M.S. - kandidat tehničnih znanosti, Silkina T.G.
RAZVIT	Ufa inženirski in meroslovni center MOAO "Nefteavtomatika"
IZVAJALCI:	Nasibullin A.R., Fatkullin A.A.
RAZVIT	Medregionalna odprta delniška družba MOAO "Nefteavtomatika"
IZVAJALCI:	Mikhailov S.M., Khalitov A.S.
ODOBRENA
REGISTRIRANO
PRVIČ PREDSTAVLJENO

Datum uvedbe 2003-03-01

To priporočilo velja za enoto za merjenje mase ASMA (v nadaljnjem besedilu enota), stacionarno ali prenosno, zasnovano za merjenje povprečnih dnevnih pretokov tekočine, nafte in vode ter pripadajočega pretoka plina v naftnih vrtinah, in določa metodologijo za primarno in periodično preverjanje enote.

Interval kalibracije: ne več kot eno leto.

1. Operacije preverjanja

Med preverjanjem se izvajajo operacije, navedene v tabeli 1.

Tabela 1

2. Sredstva preverjanja

2.1. Pri izvajanju preverjanja se uporabljajo sredstva preverjanja, navedena v tabeli 2.

2.2. Merilne instrumente, ki se uporabljajo za preverjanje, morajo preveriti organi državne meroslovne službe in imeti veljavna potrdila o preverjanju ali odtise verifikacijskih oznak.

2.3. Dovoljena je uporaba drugih podobnih načinov preverjanja, ki zagotavljajo določitev meroslovnih značilnosti naprave z zahtevano natančnostjo.

3. Zahteve za varnost in varstvo okolja

3.1. Pri izvajanju meritev se upoštevajo zahteve, opredeljene v naslednjih dokumentih:

- "Pravila požarne varnosti za delovanje podjetij Državnega odbora ZSSR za naravne vire";

Varnostni predpisi za popravila in elektromehanska dela, odobreni in ob upoštevanju posebnih pogojev določenih naftnih polj;

- "Pravila za tehnično delovanje električnih inštalacij potrošnikov" (PTE);

	Sredstva za preverjanje in njihove meroslovne značilnosti ter regulativni dokumenti	Količina	Uporablja se za določanje merilne napake					Opomba
			Tekoče mase	Pretok tekočine	Poraba povezanega plina
					s turbinskimi merilniki in diafragmami	z vrtinčnimi števci
	Teža KGO-IU-20, teža 20 kg, meje tolerance: ± 1 g, GOST 7328-82
	Komplet uteži KG-2-5, mase 5 kg, tolerančne meje: ± 1 g, GOST 7328-82
	Meteorološki termometer, merilno območje (0 - 100) °C, GOST 112-78
	Aspiracijski psihrometer, TU 25.1607.054
	Aneroidni barometer tipa BAMM-1, TU 25-04-1838
	Pretvornik pretoka z mejami dovoljene osnovne napake: ± 0,5% in merilnim območjem (2 - 16)							V kompletu s hidravličnim stojalom
	Standardna merilna palica 2. kategorije po GOST 8.400-80 s prostornino 1000 dm 3 z mejami dovoljene osnovne napake: ± 0,1%
	Hidrometer tip AMV-1, GOST 18481-81, meje dovoljene absolutne napake: ± 1,0 kg / m 3
	Razred točnosti manometra 1,5, GOST 2405-88
	Tekočinski termometer tipa A z merilnim območjem (0 - 50) ° C in vrednostjo delitve 0,1 ° C, GOST 28498-90
	Bučke 1. razreda, valji, GOST 1770-74
	Generator nizkofrekvenčnega signala G3-102 s frekvenčnim območjem (20 - 20000) Hz, GOST 22261-94
	DC napajalnik B5-30 z nestabilnostjo: ± 0,01%, TU 3.233.220
	Uporovni nabojnik R4831 razred točnosti 0,02, TU 25-04.296
	Univerzalni voltmeter V7-16 z merilnim območjem (0 - 1000) V, TU 2.710.002
	Elektronski merilnik frekvence 43-33 z obsegom izmerjenih frekvenc od 10 Hz do 10 MHz, E32.721.092.TU
	Referenčna uporovna tuljava P331 z nazivnim uporom 100 Ohm, razred točnosti 0,01, TU 25-04.3368-78E
	Elektronska štoparica z mejami dopustnega absolutnega pogreška: ± 1 s

4. Pogoji preverjanja

4.1. Preverjanje namestitve se izvaja v skladu z GOST 8.395-80 pod naslednjimi pogoji:

Temperatura okolja, °C
Temperatura tekočine, °C
Delovni tlak na stojalu, kg / cm 2
Sprememba temperature tekočine v napravi med polnjenjem merilne posode, ne več kot, °C
Sprememba pretoka tekočine med polnjenjem merilne posode, ne več kot, %
Relativna vlažnost, %	od 30 do 80;
Atmosferski tlak, kPa	od 84 do 106;
Frekvenca izmeničnega toka, Hz
Napajalna napetost instrumenta, V
Odsotnost vibracij, udarcev, magnetnega polja (razen zemlje).

5. Priprava na preverjanje

5.1. Preverite razpoložljivost veljavnih potrdil o overitvi merilnih instrumentov ali odtisov overitvenih znakov.

5.2. Pri prenosni možnosti namestitve preverite položaj namestitve z navpično vrvjo in ga po potrebi izravnajte z vijačnimi nosilci.

5.3. Preverijo prisotnost enake vrednosti diametralne reže med površinami nosilca in vodilom merilne posode in po potrebi izvedejo njegovo poravnavo v skladu z operativno dokumentacijo (v nadaljnjem besedilu - ED) naprave.

5.4. Pred določitvijo merilne napake pretoka tekočine (med začetnim preverjanjem) se izvedejo naslednje operacije:

Namestitev priključite na preskusno napravo (v nadaljnjem besedilu naprava) v skladu s shemo preverjanja v skladu s sliko A.1 v Dodatku A;

Preverite tesnost sistema, ki ga sestavljajo stojalo, namestitev in povezovalni cevovod. V ta namen nastavite najvišji pretok za namizni pretvornik pretoka, vklopite Cascade regulacijsko postajo (v nadaljevanju regulacijska postaja), ki je vključena v namestitveni komplet, in namizno črpalko ter izvedite vsaj dva merilna cikla s pomočjo regulacijske postaje (v ročnem načinu). Pri opazovanju 5 minut niso dovoljene kapljice ali puščanje tekočine skozi uvodnice, prirobnične, navojne in varjene spoje. Stoječa črpalka se izklopi in merilna posoda se s pomočjo instalacijske črpalke izprazni na minimalno raven;

Število merilnih ciklov (k = 10) se vnese s programom operaterske konzole nadzorne postaje (v nadaljevanju PPO);

Za stacionarno namestitev se v skladu z ED preveri pravilno delovanje stikala v vrtini.

5.5. Pred ugotavljanjem pogreška merjenja pretoka pripadajočega plina se enota priključi na stojalo (pri prvi overitvi) ali na vrtino (pri periodični overitvi), nastavi se število ciklov (k = 10) in glede na to, kateri merilni instrumenti se uporabljajo v pripadajoči enoti za merjenje pretoka plina, se izvedejo naslednje operacije:

5.5.1. Za instalacijo, opremljeno z zožilnimi napravami (membrane), odklopite izhode pretvornikov tlačne razlike, tlaka in temperature plina, ko je napajanje nadzorne postaje izklopljeno, in priključite niz merilnih instrumentov na vhode postaje v skladu s sliko A.2 v Dodatku A.

5.5.2. Za instalacijo, opremljeno s turbinskimi pretvorniki pretoka (v nadaljnjem besedilu TFR), odklopite izhode TFR, pretvornikov tlaka in temperature z izklopljeno krmilno postajo in priključite niz merilnih instrumentov na vhode postaje v skladu s sliko A.2.

5.5.3. Pri inštalaciji, opremljeni z vrtinčnimi plinomeri (v nadaljnjem besedilu - SVG), odklopite izhode senzorja pretoka plina (v nadaljnjem besedilu - DRG) z izklopljenim napajanjem krmilne postaje in priključite komplet merilnih instrumentov na vhode nadzorne postaje v skladu s sliko A.3 Dodatka A.

5.6. Pred ugotavljanjem pogreška meritve vsebnosti vode se enota priključi na stojalo (pri prvi overitvi) ali na vrtino (pri periodični overitvi), nastavi se število ciklov (k = 10), izhodi pretvornika merilnika vlage surove nafte (v nadaljevanju BCH) se odklopijo z izklopljeno krmilno postajo in na vhode postaje priključi niz merilnih instrumentov po sliki A.3.

5.7. Pripravite merilne instrumente za delovanje v skladu z ED.

5.8. Nadzorna postaja se vklopi, programska oprema se zažene v skladu z navodili za uporabo, ki so vključena v kompletu ED inštalacije, in napajajo se merilni instrumenti.

5.9. Preverite pravilnost vnosa v koeficiente in konstante PPO po navodilih za uporabo.

6. Izvajanje verifikacije

6.1. Vizualni pregled

Pri izvajanju zunanjega pregleda se izvajajo naslednje operacije:

Ugotovite skladnost s popolnostjo in označevanjem namestitve tehnične dokumentacije;

Preverite odsotnost mehanskih poškodb površin, kršitev celovitosti zaščitnih premazov in drugih napak na namestitvenih vozliščih.

6.2. Testiranje

6.2.1. Občutljivost tehtalnega sistema naprave se preveri s taro težo v načinu "Calibration", nastavljeno s programsko opremo, kot sledi:

6.2.1.1. Na zabojnik se namesti utež 3,0 kg in zabeleži povprečna vrednost bruto mase (M Bg), ki jo določi PPO;

6.2.1.2. Utež se odstrani in zabeleži se vrednost tare mase (M Tg);

6.2.1.3. Preverite ali je pogoj izpolnjen:

m = M Bg - M Tg? enajst)

kjer je M Bg - bruto teža, ko je posoda obremenjena, kg;

M Tg - tara teža, ko posoda ni obremenjena, kg;

m je masa tekočine, ki jo posnema niz uteži, kg.

6.2.1.4. Ponovite postopke v skladu s 6.2.1.1 - 6.2.1.3 vsaj štirikrat;

6.2.1.5. Če v dveh primerih od petih pogoj (1) ni izpolnjen, poiščite in odpravite vzrok pomanjkanja občutljivosti.

6.2.1.6. Postavite 60 kg utež na posodo in ponovite korake v 6.2.1.1 do 6.2.1.5.

6.2.2. Pri preskušanju namestitve se pred določitvijo merilne napake pretoka tekočine na stojalu izvedejo naslednje operacije:

Nastavite pretok vode na (30 ± 5) % največjega pretoka za namestitev;

Vklopite namestitev v načinu merjenja pretoka tekočine;

Izvedite vsaj sedem ciklov meritev za stabilizacijo temperature vode;

Preverite pravilnost prikaza pretoka tekočine.

6.2.3. Pri testiranju napeljave se pred ugotavljanjem napake pri merjenju prostornine pripadajočega plina in vsebnosti vode izvedejo naslednje operacije:

Preverite pravilnost prenosa programske opreme;

Signali diferenčnega tlaka, tlaka, temperature plina, pretvornikov TPR, SVG in VSN se napajajo na vhode krmilne postaje, simulirane s tokovnim generatorjem in generatorjem, v skladu s slikami A.2, A.3, prehod signalov pa se preverja s primerjavo vrednosti jakosti toka in števila impulzov, izmerjenih s krmilno postajo, z določenimi vrednostmi.

6.3. Določitev merilne napake mase tekočine

Pri določanju merilne napake mase tekočine se relativno merilna napaka mase tekočine določi v načinu "Calibration", ki je določen s programsko opremo. Namestitev je povezana s hidravličnim stojalom (med prvim preverjanjem) ali z vodnjakom (med periodičnim preverjanjem).

Določitev merilne napake mase tekočine temelji na primerjavi vrednosti mase, izmerjenih z napravo:

z znano vrednostjo mase referenčnih uteži;

Z vrednostjo mase tekočine, nalite v posodo, določeno posredno z merilno palico in hidrometrom.

Za določitev merilne napake mase tekočine se izvedejo naslednje operacije, navedene v tabeli 3.

Tabela 3

Med začetnim preverjanjem	Z občasnim preverjanjem
6.3.1. Izpraznite merilno posodo s črpalko.
6.3.2. Uteži, ki tehtajo 60 kg, so nameščene ali obešene na posodo.
6.3.3. Zabeležite povprečno bruto težo (MB) iz protokola PPO.
6.3.4. Odstranite uteži iz posode in zabeležite povprečno vrednost tare mase (MT).
6.3.5. Postopke v skladu s 6.3.2 - 6.3.4 ponovite vsaj štirikrat.
6.3.6. Vklopite črpalko na stojalu in napolnite posodo z vodo do največje nastavitve teže, vnesene s PPO: (M max \u003d M T + 300) kg.	6.3.6. Merilno posodo napolnite z oljem, ki tehta najmanj 200 kg.
6.3.7. Tara teža se določi s pomočjo PPO v načinu "Kalibracija".	6.3.7. izvedite operacije v skladu s 6.3.2 - 6.3.4.
6.3.8. Iz rezervoarja se v merilno posodo nalije porcijo vode s prostornino 100 dm 3, s pomočjo PPO določi bruto težo in s hidrometrom določi gostoto vode (?v).	6.3.8. Izčrpano s črpalko črpalko iz posode s 100 kg olja.
6.3.9. Zapišite povprečno bruto težo in tara 1 (M B in M ​​T).	6.3.9. Izvedite postopke v skladu s 6.3.2 - 6.3.4.
6.3.10. Še dva dela vode po 100 dm 3 zaporedno vlijemo v merilno posodo, pri čemer za vsak del določimo povprečne vrednosti tare, bruto teže in gostote vode.	6.3.10. Izpraznite merilno posodo s črpalko.
6.3.11. Postopke v skladu s 6.3.6 - 6.3.10 ponovite vsaj štirikrat.

1 Ko se voda izprazni iz rezervoarja, se na monitorju PPO v načinu "Kalibracija" prikaže protokol za bruto težo in taro težo, vendar je v levem stolpcu (tara teža) zabeležena začetna vrednost teže, v desnem stolpcu (bruto teža) pa - vrednost teže, dobljena po praznjenju. Zato se manjša vrednost (dobljena po izčrpavanju) v verifikacijskem protokolu zapiše v stolpec, kjer je tara, večja vrednost (pred izčrpavanjem) pa se zabeleži v merilni posodi v stolpcu bruto teža.

6.4. Določanje merilne napake pretoka tekočine

Ugotavljanje napake pri merjenju pretoka tekočine v napravi se izvede na hidravličnem stojalu s primerjavo rezultatov merjenja pretoka tekočine v napravi in ​​pretvorniku pretoka (v nadaljnjem besedilu - PR).

Pretok vode se nastavi z regulatorjem pretoka ali regulacijskim ventilom. V tem primeru se pretoki, m 3 / h, določijo posredno glede na odčitke merilnika frekvence ali števca impulzov in elektronske štoparice posredno po formuli

(2)

kjer je K PR - faktor impulza PR, vzet iz njegovih dokazov, imp/m 3 ;

N - število impulzov na števcu impulzov med polnjenjem, imp.

f PR - frekvenca izhodnega signala PR, Hz

T blagajna - čas polnjenja z elektronsko štoparico, min

Začetni signal števca impulzov in elektronske štoparice je signal, ki ga generira kontrolna postaja za fiksiranje tare (aktivacija nastavitve “minimalna teža”) in začetek odštevanja časa polnjenja.

Zaustavitev štetja impulzov in elektronske štoparice se izvede s signalom fiksiranja bruto teže (aktivacija nastavitve "maksimalna teža"), ki generira tudi signal za zaustavitev časa štetja časa polnjenja.

Za določitev merilne napake pretoka tekočine se izvedejo naslednje operacije:

6.4.1. Z uporabo PPO se vnese vrednost stalne mase tekočine po prvi vrstici tabele 4 (za pripadajoče območje merjenja pretoka tekočine po napravi).

6.4.2. Enota se zažene v načinu merjenja pretoka tekočine pri prvi vrednosti pretoka iz tabele 4.

Tabela 4

	Merilno območje pretoka tekočine, t/dan	Ciljni pretok			Določena masa tekočine, kg	Čas polnjenja od min. do max. nastavitve teže

6.4.3. Med polnjenjem posode se zabeležijo vsaj tri frekvenčne vrednosti s PR, po polnjenju posode pa se zabeleži število impulzov in čas polnjenja.

6.4.4. Merilni cikel se samodejno ponovi, po vsakem polnjenju pa se izvedejo operacije v skladu s 6.4.3.

6.4.5. Na koncu vnaprej določenega števila merilnih ciklov se vrednosti masnih pretokov, ki jih izmeri naprava za vse cikle, zabeležijo iz PPO protokola.

6.4.6. Izvedite operacije v skladu s 6.4.1 - 6.4.5 z vrednostmi mase in pretoka tekočine v skladu z drugo in tretjo vrstico tabele 4 (za ustrezno območje merjenja pretoka tekočine z napravo).

6.5. Določitev merilne napake pretoka povezanega plina in vsebnosti vode

Ugotavljanje napake merjenja pretoka povezanega plina in (ali) vsebnosti vode se izvede s simulacijo signalov pretvornikov pretoka, tlaka, temperature plina, vsebnosti vode in primerjavo vrednosti pretoka plina, izračunanega s krmilno postajo, zmanjšanega na normalne pogoje, in vsebnosti vode z izračunanimi vrednostmi. Za organizacijo merilnih ciklov je naprava povezana s stojalom (za začetno preverjanje) ali z oljno vrtino (za periodično preverjanje). Med prvim preverjanjem je možno kombinirati določitev merilne napake pretoka povezanega plina in (ali) vsebnosti vode z določitvijo merilne napake pretoka tekočine v skladu s 6.4.

Vrednosti frekvenc in tokovnih signalov, določenih pri določanju merilne napake pretoka povezanega plina in vsebnosti vode, so podane v tabeli 5.

Tabela 5

Številka vrstice i	Simulirane količine
		Temperatura	Pritisk	Padec tlaka diafragme	Poraba plina po TPR	Poraba plina po DRG

Za določitev merilne napake pretoka povezanega plina in/ali vsebnosti vode se izvedejo operacije, navedene v tabeli 6.

Tabela 6

Med začetnim preverjanjem	Z občasnim preverjanjem
6.5.1. Ko je postaja izklopljena, so na generatorju in regulatorjih toka nastavljene vrednosti frekvence in toka iz prve vrstice tabele 5:
Za vgradnjo z membrano - I w , I D P , I P , I t ;
Za namestitev s TPR ali s SVG - I w , I P , I t ; f TPR ali f DRG
6.5.2. Enota se zažene v načinu merjenja pretoka tekočine pri prvi vrednosti pretoka iz tabele 5.	6.5.2. Naprava, povezana z oljno vrtino, se zažene v načinu merjenja pretoka olja.
6.5.3. Stikala se zaprejo v skladu s slikami A.2 ali A.3 in s pomočjo programske opreme preklopijo način merjenja vhodnih količin in parametrov pretoka.
6.5.4. Na koncu merilnega cikla se zabeležijo vrednosti frekvence in toka, ki jih izmeri nadzorna postaja.
6.5.5. Merilni cikel se samodejno ponovi in ​​po vsakem merilnem ciklu se izvedejo operacije v skladu s 6.5.4.
6.5.6. Na koncu vnaprej določenega števila merilnih ciklov se vrednosti pretoka plina (V) t/dan, reducirane na normalne pogoje, in vsebnosti vode (W) % po prostornini zabeležijo v skladu s protokoli PPO.
6.5.7. Izvedite operacije v skladu s 6.5.1–6.5.6, da določite merilno napako pretoka plina in/ali vsebnosti vode zaporedno pri drugi in tretji vrednosti pretoka plina in/ali vsebnosti vode iz tabele 5.

7. Obdelava rezultatov meritev

7.1. Izračun napake pri merjenju mase tekočine

7.1.1. Izračunajte maso tekočine v j-ta dimenzija pri i-ti obremenitvi kontejnerja 1 po formuli

(3)

kjer je - vrednost bruto teže, kg;

Vrednost tare, kg.

1 Za i-e obremenitev posode se izvede serija ponovljenih j-x meritev, ko je posoda pod enako obremenitvijo.

7.1.2. Izračunajte relativno merilno napako mase tekočine, % pri j-ti meritvi pri i-ti obremenitvi posode po formuli

(4)

kjer - vrednost mase uteži, vzeta iz potrdila o preverjanju uteži, ali mase vode, določene posredno z uporabo merilne naprave in hidrometra, kg.

7.1.3. Analizirajte rezultate izračuna relativnih napak za vsako obremenitev zabojnika v skladu z dodatkom D.

7.1.4. Izračunajte sistematično napako pri merjenju mase tekočine za vsako obremenitev v skladu s formulo (D.1) iz Dodatka D.

7.1.5. RMS ocena merilnega rezultata se izračuna za vsako obremenitev po formuli

(5)

kjer je k število meritev za vsako obremenitev rezervoarja.

7.1.6. Izpolnjevanje pogoja se preverja za vsako obremenitev zabojnika po formuli

sem jaz? 0,25, (6)

7.1.7. Relativna merilna napaka mase tekočine se določi za vsako obremenitev po formuli

kjer t 0 , 95 - Studentov koeficient pri stopnji zaupanja P = 0,95, določen v skladu s tabelo D.2 Dodatka D, odvisno od števila meritev za vsako obremenitev rezervoarja;

Sistematična merilna napaka mase tekočine pri i-ti obremenitvi posode, izračunana v skladu s 7.1.4, %.

7.1.8. Relativna merilna napaka mase tekočine, izračunana po formuli (7), mora biti v mejah dovoljene relativne napake meritev mase tekočine, določene v ED naprave.

7.1.9. Če pogoj 7.1.8 ni izpolnjen, se uvede popravek s popravkom faktorja pretvorbe mase v skladu z Dodatkom B.

7.1.10. Po vnosu novega faktorja pretvorbe mase se povprečne vrednosti mase tekočine ponovno izračunajo za vsako meritev po formuli

(8)

kjer je popravljena vrednost faktorja pretvorbe mase.

7.1.11. Izvedite izračune z uporabo formul (3), (4), pri čemer nadomestite vrednosti neto teže, izračunane s formulo (8), in zabeležite te vrednosti v tabeli B.1 Dodatka B.

7.1.12. Preverite izpolnjevanje pogoja 7.1.8.

7.1.13. Izpolnjevanje pogojev 7.1.6, 7.1.8 se šteje za pozitivne rezultate preverjanja za določitev merilne napake mase tekočine naprave.

7.2. Izračun negotovosti meritev pretoka tekočine

7.2.1. Masni pretok, izmerjen s PR v j-tem merilnem ciklu, se določi pri i-ta vrednost pretok tekočine v skladu s tabelo 4 po formuli

(9)

kjer je - povprečna vrednost volumetričnega pretoka vode, izračunana po formuli (2), m 3 / h;

Gostota vode, merjena s hidrometrom, kg/m 3 .

7.2.2. Relativna napaka (%) se izračuna v j-tem merilnem ciklu pri i-ti vrednosti pretoka tekočine po formuli

(10)

kjer je masni pretok vode, ki ga izmeri naprava, t/dan.

7.2.3. Rezultati izračuna relativnih napak se analizirajo za vsako podano vrednost pretoka tekočine v skladu z Dodatkom D.

7.2.4. V skladu s formulo (D.1) iz Dodatka D izračunajte sistematično napako pri merjenju hitrosti pretoka tekočine pri vsaki stopnji pretoka.

7.2.5. RMS ocena merilnega rezultata se izračuna za vsak pretok po formuli (5), pri čemer se nadomestijo vrednosti relativnih napak v pretoku tekočine, izračunane po formulah (10) in (D.1).

7.2.6. Skladnost s pogojem se preverja za vsako vrednost pretoka tekočine po formuli

s i Q? 0,4, (11)

kjer je s i Q RMS ocena merilnega rezultata pri i-ti vrednosti pretoka tekočine, %.

7.2.7. Relativna merilna napaka mase tekočine se določi za vsako obremenitev posode v skladu s formulo (7), pri čemer se nadomestijo vrednosti relativne merilne napake pretoka tekočine in ocene RMS, izračunane v skladu s 7.2.4 in 7.2.5.

7.2.8. Relativni pogrešek merjenja pretoka tekočine s strani naprave pri vsaki vrednosti pretoka tekočine mora biti znotraj dovoljene relativne napake merjenja pretoka tekočine, navedene v ED naprave.

7.2.9. Pozitivni rezultati preverjanja za ugotavljanje napake merjenja pretoka tekočine po napravi so izpolnjevanje pogojev 7.2.6, 7.2.8.

7.3. Izračun merilne napake pretoka povezanega plina

7.3.1. Določite izračunane vrednosti pretoka plina v skladu s formulami iz dodatka D.

7.3.2. Izračunajte relativno napako pri določanju pripadajočega pretoka plina s krmilno postajo pri simulaciji izhodnih signalov senzorjev pretoka plina v j-tem merilnem ciklu za i-to vrstico tabele 5 po formuli

(12)

kjer - vrednost pretoka plina, zmanjšana na normalne pogoje, ki jo določi nadzorna postaja pri simulaciji izhodnih signalov senzorjev pretoka plina, m 3 / dan;

Vrednost porabe plina, izračunana po formulah iz dodatka D, m 3 / dan.

7.3.3. Analizirajte rezultate izračuna relativnih napak za vsako vrstico tabele 5 v skladu z dodatkom D.

7.3.4. Sistematična napaka pri določanju stopnje pretoka pripadajočega plina s kontrolno postajo se izračuna z uporabo formule (D.1) iz Dodatka D za vsako vrednost stopnje pretoka pripadajočega plina.

7.3.5. Izračunajte relativno merilno napako pretoka pripadajočega plina po napravi po formuli

kjer je največja vrednost sistematične napake pri določanju povezanega pretoka plina s kontrolno postajo, izbrana izmed vrednosti, izračunanih v skladu s 7.3.4, %;

Meja dovoljene relativne napake pretvornika pretoka plina, ki se uporablja v namestitvi, vzeta iz potrdila o njegovem preverjanju,%;

Meje dovoljenih relativnih napak pretvornikov tlaka in temperature, vzete iz potrdil o njihovem preverjanju, %.

7.3.6. Relativna merilna napaka pretoka pripadajočega plina v napravi, izračunana po formuli (13), mora biti v mejah dovoljene relativne napake merjenja pretoka pripadajočega plina, določene v ED enote.

7.3.7. Izpolnjevanje pogoja 7.3.6 se šteje za pozitiven rezultat verifikacije za določitev merilne napake pretoka povezanega plina v napravi.

7.4. Izračun negotovosti meritev vsebnosti vode

7.4.1. Izračunane vrednosti vsebnosti vode se določijo (volumenski deleži, %) v j-tem merilnem ciklu za i-to vrstico tabele 5 po formuli

(14)

kjer je K w pretvorbeni faktor za vsebnost vode;

Vrednosti toka, dobavljenega na vhodu nadzorne postaje, mA.

7.4.2. Izračunajte relativno napako pri določanju vsebnosti vode s krmilno postajo pri simulaciji izhodnih signalov merilnika vlage v j-tem merilnem ciklu za i-to vrstico tabele 5 po formuli

(15)

kjer je vrednost volumskega deleža vode, ki jo določi kontrolna postaja, % po prostornini.

7.4.3. Analizirajte rezultate izračuna relativnih napak za vsako vrstico tabele 5 v skladu z dodatkom D.

7.4.4. Sistematična napaka pri določanju vsebnosti vode s kontrolno postajo se izračuna po formuli (D.1) iz Dodatka D za vsako vrednost vsebnosti vode.

7.4.5. Izračunajte relativno napako merjenja vsebnosti vode po napravi po formuli

(16)

kjer je največja vrednost sistematične napake pri določanju vsebnosti vode s kontrolno postajo, izbrana izmed vrednosti, izračunanih v skladu s 7.4.4, %;

VSN - meja dovoljene relativne napake pri merjenju vsebnosti vode z merilnikom vlage, vzeta iz potrdila o preverjanju,%.

7.4.6. Relativna napaka meritev vodnatosti naprave mora biti v mejah dopustne relativne napake meritev vodnatosti, določene v ED naprave.

7.4.7. Izpolnjevanje pogoja 7.4.6 se šteje za pozitiven rezultat verifikacije za določitev merilne napake vsebnosti vode v napravi.

8. Registracija rezultatov preverjanja

8.1. Rezultati ugotavljanja merilnih pogreškov se sestavijo v protokolih po obrazcih iz Priloge B, ki so sestavni del potrdila o overitvi vgradnje. Ena kopija protokolov za ugotavljanje pogreška vrednosti, izmerjenih z napravo, zavarovana z osebnim podpisom in odtisom osebne znamke overitelja, je priložena potrdilu o overitvi kot obvezni prilogi k njemu.

8.2. Če so rezultati preverjanja pozitivni za določitev merilnih napak mase tekočine, pretoka tekočine, pretoka povezanega plina in vsebnosti vode, se izda potrdilo o verifikaciji naprave v obliki, podani v PR 50.2.006. Hkrati je na sprednji strani potrdila zapisano, da je bila naprava ASMA na podlagi rezultatov preverjanja priznana kot ustrezna in odobrena za uporabo za merjenje mase tekočine, pretoka tekočine, pretoka pripadajočega plina in vsebnosti vode, na hrbtni strani potrdila pa so zapisane vrednosti koeficienta pretvorbe mase.

8.3. Če so rezultati preverjanja pozitivni za določitev merilnih napak mase tekočine, hitrosti pretoka tekočine in so rezultati preverjanja negativni za določitev merilnih napak povezanega pretoka plina in vsebnosti vode, se izda potrdilo o preverjanju naprave v obliki, podani v PR 50.2.006. Hkrati je na sprednji strani potrdila zapisano, da je bila naprava ASMA na podlagi rezultatov preverjanja priznana kot primerna in odobrena za uporabo za merjenje mase tekočine, pretoka tekočine, na hrbtni strani potrdila pa so zapisane vrednosti koeficienta pretvorbe mase.

8.4. V primeru negativnih rezultatov preverjanja za določitev merilne napake mase ali pretoka tekočine se potrdilo o preverjanju ne izda in naprava se prizna kot neprimerna za uporabo. Istočasno se žigi ugasnejo in izda obvestilo o neustreznosti z navedbo glavnih razlogov v obrazcu iz PR 50.2.006.

Priloga A

Sheme za preverjanje namestitve ASMA

Shema preverjanja za določanje merilne napake pretoka tekočine z enoto ASMA

1 - skladiščna zmogljivost; 2 - črpalka; 3 - pretvornik pretoka; 4 - filter; 5 - ravnalnik curka; 6 - 9 - ventili;
10 - povratni ventil; 11, 12 - manometri; 13 - termometer; 14 - senzor magnetne indukcije; 15 - števec impulzov;
16 - sekundarna naprava pretvornika referenčnega pretoka; 17 - elektronska štoparica * ali števec impulzov;
18 - merilnik frekvence; 19 - generator; 20 - merilna palica; S1 - stikalo *

Slika A.1

* Če se v verifikacijskem krogu uporablja elektronska štoparica, se generator 19 in stikalo S1 ne uporabljata.

zožilne naprave in turbinski pretvorniki toka

1 - napajalnik; 2 - 5 - zaloge odpornosti; 6 - voltmeter; 7 - 10 - referenčne uporne tuljave;
11 - generator; 12 - merilnik frekvence; S1 - S5 - stikala

Slika A.2

Shema preverjanja za določanje merilnih napak pretoka povezanega plina in
vsebnostjo vode z enoto ASMA, katere plinovod je opremljen z
vrtinčni plinomeri SVG

1 - napajalnik; 2 - 4 odporne trgovine; 5 - voltmeter; 6 - 8 - referenčne tuljave upora;
9 - generator; 10 - merilnik frekvence; S1 - S4 - stikala

Slika A.3

Priloga B

Protokoli za določanje merilnih napak v objektu ASMA

PROTOKOL št. določitev merilne napake mase tekočine z enoto ASMA Vrsta namestitve ___________________________ številka _______________________ Lastnik ________________________________________________________________ Kraj overitve ________________________________________________________________ Meje dopustnega pogreška pri merjenju mase tekočine, %: ______________ Tabela B.1 - Rezultati določanja merilne napake mase tekočine Faktor pretvorbe mase K m Tovor številka i Mersko število j Napake, % * V stolpcu 1 se zapiše masni pretvorbeni koeficient pred preverjanjem in novim prilagojenim. ** V stolpec 7 vpišite maso referenčnih uteži, nameščenih neposredno na rezervoar, ali maso vode, izmerjeno z merilno napravo.

Zaključek ________________________________________________________________

Funkcije, podpisi itd. O. priimki oseb, _____________________________________

ki je opravil preverjanje _____________________________________________________

Datum overitve "_____" _____________________

Zaključek ________________________________________________________________

Funkcije, podpisi itd. O. priimki oseb, _______________________________________

ki je opravil preverjanje ________________________________________________________________

Datum overitve "_____" _______________________

* Stolpci 5, 6, 7 se izpolnijo pri simulaciji pretvornika pretoka plina z zožilno napravo, TPR oziroma SVG.

PROTOKOL št. določitev merilne napake vsebnosti vode z enoto ASMA Vrsta namestitve ___________________________ številka ____________________ Lastnik _________________________________________________________________ Kraj overitve ________________________________________________________________ Meje dovoljene relativne napake merilnika vlage, % ______________ Tabela B.4 - Rezultati določanja napake meritev vsebnosti vode (V 1) kjer je K M - stari pretvorbeni faktor, vpisan v UJP; Vrednost sistematičnega pogreška, simetrična glede na najmanjšo in največjo vrednost za vse obremenitve merilne kapacitivnosti, določena s formulo (AT 2) kjer je , minimum in največja vrednost sistematične napake, določene v skladu s 7.1.4, %. Priloga D Metoda za analizo rezultatov meritev in izračunov Naj se pridobi vzorec "k" vrednosti neke karakteristike, na primer k vrednosti relativne merilne napake z nastavitvijo pretoka tekočine za k merilnih ciklov pri i-ti vrednosti določenega pretoka. V tem primeru so bile vrednosti relativne napake izračunane s formulo (10). D.1. Poudarijo vrednosti, ki se močno razlikujejo od ostalih, in ugotovijo razlog za njihov videz (napake med meritvami, nepravilno delovanje uporabljenih merilnih instrumentov, neskladnost s pogoji preverjanja, nekateri neupoštevani dejavniki, ki so vplivali na rezultate meritev itd.). Če se ugotovi vzrok, se rezultati meritev prekličejo in po odpravi vzrokov izvedejo meritve znova. Če vzroka ni mogoče ugotoviti, se nenormalnost navedenih vrednosti preveri na naslednji način. D.2. Vzorčno povprečje se za i-to obremenitev določi po formuli Kje? ij je vrednost relativne napake merjenja pretoka tekočine z napravo v j-tem ciklu meritev pod i-to obremenitvijo, %; k je število merilnih ciklov. D.3. Izračunajte RMS oceno merilne napake pri i-ti obremenitvi po formuli (D.2) D.4. Za najvidnejše vrednosti (? max ali? max) določite razmerja ali . (D.3) D.5. Dobljene vrednosti "U" primerjamo z vrednostjo "h", vzeto iz tabele za velikost vzorca "k". Preglednica D.1 Če ti? h, potem je domnevni rezultat izključen iz vzorca kot nenormalen. Dovolite največ en neobičajni rezultat od petih do šestih meritev in največ dva od enajstih. V nasprotnem primeru se preverjanje prekine. Študentovi koeficienti za verjetnost zaupanja P = 0,95(D.1) DP ij \u003d K DP (I ij DP - 4), P ij \u003d K P (I ij P - 4), t ij \u003d K t (I ij t - 4), kjer so DP ij, P ij, t ij simulirane vrednosti padca tlaka (kgf/m 2), tlaka (kgf/cm 2) in temperature (°C) na diafragmi v i-ta točka območje meritev pretoka plina v j-tem ciklu; I ij DP , I ij P , I ij t - izmerjene trenutne vrednosti za padec tlaka, tlak in temperaturo na i-ti točki merilnega območja pretoka plina med j-tim merilnim ciklom, mA; K DP , K P , K t - pretvorbeni koeficienti tlačne razlike, tlaka in temperature; a, e, k t, d 20 - konstante diafragme (pretok, koeficient raztezanja, korekcijski faktor za toplotno raztezanje, premer luknje); g, Р VPmax , ? vg - konstante za plin (relativna vlažnost plina, najvišji možni tlak vodne pare v mokrem plinu, gostota mokrega plina); P B - barometrični tlak, kg/cm 2 ; K - faktor stisljivosti plina,

rezultati iskanja

Najdeni rezultati: 310061 (0,74 sek)

Brezplačen dostop

Omejen dostop

Podaljšanje licence je v pripravi

1

Značilnosti delovanja nahajališč nafte in plinskega kondenzata določajo geološki pogoji pojavljanja in fizične lastnosti formacijske tekočine

<...>GOR - prostornina proizvedenega plina (v standardnih m3), pridobljenega skupaj z 1 tono nafte, prinešeno<...> <...>Qк = Qн+к ​​​​– Qн - proizvodnja kondenzata, t; Qg.r. = 10–3 r Qn – proizvodnja raztopljenega plina, tisoč m 3;<...>

2

USTVARJANJE ALGORITMA ZA KOMPONENTNO DISTRIBUCIJO PROIZVODNJE TEKOČIH OGLJIKOVODIKOV IN PLINA NA PODLAGI POROČANJA O PROIZVODNJI V VRTINAH [Elektronski vir] / Solyanov, Mavletdinov, Zaitsev // Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj.- 2014 .- №10 .- Str. 59-63 .- Način dostopa: https://website/efd/441809

Pomen razvoja algoritma za ločevanje proizvodnje po komponentah je povezan s potrebo po pravilnem upoštevanju pridobivanja zalog nafte, kondenzata, prostega in raztopljenega plina. Posledica pravilnega upoštevanja črpanja ogljikovodikov je razumno načrtovanje proizvodnje za napoved in možnost lokalizacije zalog za povečanje faktorja črpanja nafte. Algoritem, ki so ga ustvarili strokovnjaki KogalymNIPIneft, je bil programiran in testiran v objektu BP91 na polju North Gubkinskoye. Na podlagi rezultatov izračuna je prikazana porazdelitev proizvedenih produktov po komponentah z dodelitvijo ciljnih vrtin, pri katerih so bili zabeleženi fizično nesprejemljivi odvzemi plina.

<...>Za večjo zanesljivost vsebuje algoritem pogoja 2 (Rs > Rsasma-t ) in 3 (Rsasma-t > Rsinitial), v<...>ki uporabljajo vrednost GF, izmerjeno na ROM-u "ASMA-T" (Rsasma-t).<...>n in y: Q l – tekoča proizvodnja, t Q L U V – proizvodnja tekočih ogljikovodikov, t Q g – proizvodnja<...>Blok 3 (izračunano) 1 .

3

št. 11 [Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj, 2016]

<...> <...>Podatki o plinskih faktorjih se mesečno prilagajajo na podlagi zadnjih meritev enote "ASMA-T".<...>in razvoj naftnih in plinskih polj, 11/2016 RAZVOJ NAFTNIH IN PLINSKIH POLJIŠČ ACMA-T<...>Prenosne enote za merjenje mase "ASMA-T-03-400-300". 9.

Predogled: Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj št. 11 2016.pdf (1,0 Mb)

4

št. 10 [Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj, 2014]

Metode za celovito oceno vsebnosti nafte in plina na ozemlju, izračun zalog; vprašanja ocenjevanja vpliva geoloških in fizikalnih dejavnikov na kazalnike razvitosti polja.

Mamyashev T.V., Ananchenko A.S., Grotskova T.P.<...>Strukturna in tektonska interpretacija rezultatov dinamične analize<...>C eli b e s t r e n d s h a n s t i n t Fig. 6.<...>kazalniki po dinamični ravni); je začetni GOR; - GOR po meritvah PZU "ASMA-T<...>ki uporabljajo vrednost GF, izmerjeno na ROM-u "ASMA-T" (Rsasma-t).

Predogled: Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj št. 10 2014.pdf (0,8 Mb)

5

Mastocitna levkemija - sistemska levkemična mastocitoza kot manifestacija sistemske mastocitoze je značilna proliferacija in kopičenje nezrelih mastocitov v kostnem mozgu in drugih notranjih organih. Največje težave so pri diferencialni diagnozi levkemične sistemske mastocitoze in mielomastocitne levkemije. Kljub objavljenim diagnostičnim kriterijem v obeh primerih ostajajo nekatera terminološka vprašanja odprta. O tem vprašanju je leta 2011 in 2013 razpravljala Skupina za soglasje o mastocitozi. (Soglasna skupina EU/ZDA in evropski Competence Network on Mastocytosis – ECNM). Predlagano je bilo, da se diagnoza mielomastocitne levkemije kot mieloidnega tumorja z velikim številom mastocitov šteje za primerno, če ni meril, potrebnih za diagnozo mastocitoze. Poleg tega je bilo priporočljivo razdeliti levkemično sistemsko mastocitozo na akutno in kronično glede na prisotnost ali odsotnost kožnih manifestacij. Primarno obliko levkemije mastocitov je treba razlikovati od sekundarne, ki se praviloma razvije v ozadju ugotovljene agresivne sistemske mastocitoze ali sarkoma mastocitov. Poudarjena je neizogibnost predlevkemične faze za levkemično sistemsko mastocitozo, ki se pogosto pojavi kot agresivna sistemska mastocitoza s hitrim napredovanjem in pojavom 5 do 19 % mastocitov v brisu kostnega mozga. To stanje je priporočljivo imenovati agresivna sistemska mastocitoza s transformacijo v levkemijo mastocitov. Razširitev trenutne klasifikacije SZO na različne različice mastocitne levkemije bo optimizirala izbiro bolnikov za klinična preskušanja.

in sicer ACM s transformacijo v LTK (ASM -t).<...>Prejšnji MML klonski mieloid Originalni članek DOI 10.18821/0234-5730-2016-61-2-110-112 T<...>Atipični, tip I +/+/+ Atipični, tip II + + +/+/-/+ Metakromatične blastne celice + + -/+ -/+ T<...>posebnih parametrov, zlasti če obstaja dvom v smislu diferencialne diagnoze razvoja ACM-t<...>LITERATURA 1. Melikyan A.L., Subortseva I.N., Goryacheva S.R., Kolosheinova T.I.

6

Članek obravnava težave, ki se pojavljajo pri razvoju testnih programov za separacijske naprave, ki jih povzročajo posebnosti določanja njihovih namenskih kazalnikov in parametrov.

dni 0,1…400 10 Stacionarne enote za merjenje mase za naftne vrtine "ASMA" (28685/1) Debet<...>dni 0,1...400 11 Prenosne enote za merjenje mase "ASMA -T -0,3-400-300" (39712-08) Razpon<...>kapaciteta) surove nafte (mešanica voda-olje) ("OZNA-Impulz"); - pretok tekočine v vrtini ("ASMA<...>"); - surova nafta - mešanica vode in olja ("ASMA -T 03-400-300").<...>meritve volumetričnega pretoka pripadajočega naftnega plina, reduciranega na normalne pogoje, m3/dan (IU "ASMA-T"

7

MODELIRANJE INDIKATORJEV DELOVANJA VRTINE V POGOJIH VIDEZA UMETNEGA PLINSKEGA POKROVA V OBMOČJU FORMIRANJA DNA VRTINE [Elektronski vir] / Kordik [et al.] // Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj.- 2017 .- Št. 9 .- Str. 65-69 .- Način dostopa: https://spletna stran /efd /644705

V prispevku so predstavljeni rezultati hidrodinamičnih izračunov indikatorjev delovanja vrtine pod pogojem zmanjšanja tlaka na dnu (Рzab.) Pod tlak nasičenja nafte s plinom (Рsat.) in posledično sproščanja prostega plina v coni nastajanja na dnu (BFZ). Vrednost faktorja naftnega plina (Gf) je modelirana ob upoštevanju sprememb v načinu delovanja vrtine. Zahvaljujoč "izboljšanju lokalne celice" modela (funkcija LGR) je bil polmer območja razplinjevanja nafte v spodnjem delu vrtine določen glede na dinamiko tlaka na dnu vrtine, ugotovljeni so bili trendi v spreminjanju viskoznosti in gostote nafte v pogojih rezervoarja, nasičenosti rezervoarja z nafto in plinom.

m3; v atmosferskih razmerah - 0,848 t / m3; - gostota vode v atmosferskih razmerah - 1,019 t / m3; – vsebnost plina<...>olje - 56,43 m3/t oziroma 47,84 m3/m3; – dinamična viskoznost nafte v pogojih rezervoarja – 1,151 MPa<...>Meritve razmerja med plinom in oljem, izvedene z uporabo naprave ASMA-T za referenčno zalogo vrtin objekta BS10<...>ustreza podatkom, pridobljenim iz rezultatov terenskih meritev izvedenih z napravo ASMA-T<...>Oktober 2014 do danes Hitrost pretoka tekočine, t/dan ↓ Postopno pada od 17 do 18 do 10 Rast

8

št. 1-2 [Industrija in varnost, 2011]

"Industrija in varnost" je uradna tiskana publikacija, v kateri so glavne teme vsake številke uradne informacije, predpisi in komentarji nanje, posvečeni temi industrijske varnosti. Revija objavlja podrobne informacije o tehničnih novostih in strokovnih študijah, ki pomagajo graditi proces industrijske varnosti in zaščite pri delu v proizvodnji. Občinstvo publikacije: vodje podjetij, zaposleni v Rostekhnadzorju, tehnični strokovnjaki, vodje oddelkov, strokovnjaki služb za industrijsko varnost in varstvo pri delu, predstavniki oblasti, izobraževalne in strokovne organizacije.

nesreč v letu 2009 znašal 35 tisoč rubljev. 5. junija 2010 je ekipa za raziskovanje vrtine ASMA-T<...>Naftarji so ozemljili enoto ASMA-T na ustju vrtine in priključili napajalnik na nadzorno postajo<...>, namestil povratne naprave pod kolesa avtomobila in postavil enoto ASMA-T na dvigalke<...>Zagnali smo črpališče, pripravili instalacijo ASMA-T za sprejem in merjenje nafte iz vrtine.<...>Pri izvajanju del pri zbiranju orodja in opreme naprave ASMA-T je to videl eden od delavcev

Predogled: Industrija in varnost #1 2011.pdf (0,2 Mb)

9

ORGANIZACIJA NADZORA NAD VREDNOSTJO NAFTNEGA PLINA KOT OBVEZNA ZAHTEVA PRI IZGRADNJI ENOTNEGA OBRAČUNSKEGA SISTEMA ZA PROIZVODNJO POMNOŽNEGA NAFTNEGA PLINA [Elektronski vir] / Kordik [et al.] // Geologija, geofizika in razvoj naftnih in plinskih polj.- 2016 .- Št. 11 .- Str. 6 4-68 .- Način dostopa: https://website/efd/532511

Industrijske in korporativne smernice vzpostavljajo zahtevo po sistematičnem določanju plinskih faktorjev nafte na različnih strukturnih ravneh obračunavanja proizvodnje ogljikovodikov

v LLC "LUKOIL-Zahodna Sibirija" se te študije izvajajo z uporabo mobilne enote ASMA-T<...>Ločevanje izločenega plina v ASMA-T poteka v poševnem cevnem separatorju in merilni komori.<...>uporablja se izraz "delovni" faktor plina, saj označuje količino plina, ki se sprosti iz 1 tone<...>zgoraj navedeno, se nanaša na prostornino naftnega plina, reduciranega na standardne pogoje, in se nanaša na 1 tono

10

Članek odraža možnosti uporabe mikroskopije na atomsko silo (AFM) za zgodnje odkrivanje sprememb v morfofunkcionalnem stanju krvnih celic pri nekaterih boleznih, vklj. pri diabetes mellitusu tipa 2, T-limfoblastni levkemiji, kot tudi metode za pripravo vzorcev biološkega materiala za raziskave, pridobivanje slik visoke ločljivosti, določanje modula elastičnosti celičnih membran pri študiju celic bioloških tekočin z uporabo AFM

zgodnje odkrivanje sprememb v morfofunkcionalnem stanju krvnih celic pri nekaterih boleznih, vključno z<...>T-limfociti.<...>Volotovski [i dr.]. - Mn., 2010. - 2. del, zv. 2. – C. 151–153. enajst.<...>Konstantinova // Ros. revija biomehanika. - 2009. - T . 13, št. 4 (46). – S. 22–30. 13. Drozd, E.S.<...>Drozd et al. // Biophysics. - 2011. - T . 56, št. 2. - S. 256-271. 15. Marchant, R.E., Kang.

11

Samostani in samostanski kmetje Pomorja v 16.-17. stoletju: mehanizem oblikovanja tlačanstva

Monografija je posvečena zgodovini samostanske kolonizacije Pomorja v 16. in 17. stoletju. Na podlagi širokega nabora virov je izsleden razvoj agrarnega sistema in sprememba položaja samostanskih kmetov ter razkriti glavni mehanizmi njihovega zasužnjenja.

T. 2. P. 140, 339. 2 SRYA XI-XVII stoletja. T. 12. str. 155–156. 3 Prav tam. T. 7. S. 345–346; ASM. št. 47.<...>T. 3. S. 37, ok. 3 ASM. št. 197–200. 4 RGADA. F. 281.<...>T. 73, str. 219–248. 2 ASM. T. 1. št. 3–4, 8–9. Vsi podatki najkasneje do 1502. 3. sob. GKE. T. 1. št. 165.<...>T. 1. S. 77–78. 7 ASM. št. 34, 38. 8 CAC. Težava. 2.<...>strani 63–66. 3 ASM. T. 1. S. 225–254. 4 MIC. strani 308–311; AAE. T. 1. št. 353.

Predogled: Samostani in samostanski kmetje Pomorja v XVI-XVII stoletju, mehanizem oblikovanja tlačanstva.pdf (0,3 Mb)

12

Članek je posvečen analizi nanotehnoloških naprav in tistih fizikalnih pojavov, ki so njihova osnova. Podrobno so obravnavani vrstični tunelski, atomski in magnetni silni mikroskopi, nakazane so zmožnosti teh naprav pri razvoju tehnologij na atomskem nivoju - atomsko oblikovanje, spintronika itd.. Delovanje nanotehnoloških naprav temelji na kvantnih pojavih, kar nalaga višje zahteve kot doslej na stopnjo usposobljenosti inženirskega osebja in s tem na stopnjo obvladovanja sodobne, predvsem kvantne, fizike s strani študentov. tehničnih univerz. Poudarjen je pomen temeljnega usposabljanja študentov tehničnih univerz za uspešen razvoj nanotehnologij pri nas.

zmogljivosti teh naprav pri razvoju tehnologij na atomski ravni – atomsko načrtovanje, spintronika itd.<...>Materiali, tehnologije, orodja, 1997, letn. 2, št. 3, str. 78–89. Bakhtizin R.Z.<...>Soros Educational Journal, 2000, letn. 6, št. 11, str. 1–7. Binnig G., Rehrer G.<...>Uspekhi fizicheskih nauk, 1988, letn. 154, št. 2, str. 261–278. Smirnov E.V.<...>Russian Chemical Journal, 2002, letn. XLVI, številka 5, str. 15–21. Golovin Yu.I.

13

M.: PROMEDIA

Obravnavana je uporaba vrstične mikroskopije na atomsko silo za oceno stopnje razpršenosti saj v vulkaniziranih in nevulkaniziranih kavčukovih zmeseh. Prikazana je možnost uporabe višinske razlike reliefa na AFM posnetkih za ugotavljanje razlik v nehomogenosti gume z različnimi stopnjami saj.

T. 47. Izdaja. 4. S. 301-313. 3. Kharlampovich G.D., Churkin Yu.V. Fenoli. M.: Kemija. 1974. 4. Koshel G.N.<...>T. 39 Izdaja. 4-5. P. 172. 7. Rakhmankulov D.L., Zorin V.V., Zlotski S.S.<...>T. 8. P. 404. Katedra za splošno in fizikalno kemijo UDK 678.046.2+678.4+620.191.4 1E.A. Strizhak, 2G.I.<...>razpršeni ogljik), vrstični mikroskop na atomsko silo SOLVER PRO (NT-MDT) (trdni vključki, tj.<...>T. 62. S. 121-144. 15. Molchanov S.P.

14

Predstavljeni so rezultati eksperimentalnih študij modifikacije sond za mikroskopijo na atomsko silo s kritičnimi dimenzijami (CD-AFM) z nanašanjem ogljikovih nanocevk (CNT) za izboljšanje natančnosti določanja površinske hrapavosti navpičnih sten submikronskih struktur. Povzetek—Proučevali so metode za nanašanje posameznega CNT na konico sonde mikroskopa na atomsko silo (AFM), ki temelji na mehanskih in elektrostatičnih interakcijah med sondo in nizom navpično usmerjenih ogljikovih nanocevk (VACNT). Prikazano je, da se pri razdalji 1 nm med konico sonde AFM in nizom VA CNT ter uporabi napetosti v območju 20–30 V na konico nanese posamezna ogljikova nanocevka. Na podlagi dobljenih rezultatov je bila oblikovana sonda z ogljikovo nanocevko na konici (CNT sonda) s polmerom 7 nm in razmerjem stranic 1:15. Študije CNT sonde so pokazale, da njena uporaba poveča ločljivost in zanesljivost meritev z metodo AFM v primerjavi s komercialno sondo, poleg tega pa omogoča določanje hrapavosti navpičnih sten struktur z visokim vidikom po metodi CD-AFM. Dobljeni rezultati se lahko uporabljajo pri razvoju tehnoloških procesov za izdelavo in obnovo posebnih AFM sond, vključno s sondami za CD-AFM, kot tudi pri razvoju metod za medoperacijsko ekspresno kontrolo parametrov tehnološkega procesa za proizvodnjo elementov mikro- in nanoelektronike, mikro- in nanosistemske tehnologije.

Skeniranje mere je potekalo v AFM polkontaktnem načinu.<...>Med sondo AFM in sl.5.<...>je povezana z odcepitvijo CNT-jev ne od substrata, temveč z raztrganjem nanocevke na možnih mestih napak v njeni strukturi, tj.<...>Sinitsyna et al. // Ruske nanotehnologije. - 2008. - T . 3. - Št. 11. - Str. 118-123. enajst.<...>Klimin et al. // Kemijska fizika in mezoskopija. - 2011. - T . 13. - Št. 2. - C. 226-231. 19.

15

Z mikroskopijo na atomsko silo v načinu točkovnih meritev interakcije sil smo izvedli kvantitativno kartiranje nanomehanskih lastnosti intaktnih eritrocitov podgan v pogojih, ki so blizu fiziološkim. Ugotovljeno je bilo, da imajo eritrociti, fiksirani na substrat, obdelan s polilizinom (poli-L-lizin), pretežno ravno obliko. Vendar pa se lahko celice sčasoma nenadoma spremenijo v hemisferične objekte, povečajo volumen in se hkrati okrepijo. Razpravlja se o možnem mehanizmu učinka.

Ankudinov,2,3,¶ T .E. Timošenko 1 1 Inštitut za fiziologijo. I.P.<...>Menijo, da je Youngov modul natančno izmerjen, če je predmet vdolben, tj. e., deformiran s sondo AFM<...>Ankudinov, T.E. Timošenko Sl. 2.<...>eritrociti so se povečali v volumnu in otrdeli, vendar je bila celovitost membrane ohranjena, destrukcija, t.j.<...>T. 82. Izdaja. 10. str. 109–116. Nazarov P.G., Berestovaya L.K. // DAN. 1995. T . 343. Izdaja. 1.

16

RAZISKAVA ZAČETNIH STOPENJ PROCESA LOKALNE KOROZIJE JEKLA 30X13 Z METODAMI MIKROSKOPIJE NA ATOMSKE SILE, AUGERJEVE ELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE IN rentgenske FOTOELEKTRONSKE SPEKTROSKOPIJE [Elektronski vir] / Bystrov [et al.] // Chemical Physics and Mez os izvod.- 2016 .- №1 .- S. 79-89 .- Način dostopa: https://site/efd/370795

Za preučevanje začetnih stopenj procesa lokalne elektrokemične korozije kromovega jekla 30Kh13 smo uporabili mikroskopijo na atomsko silo (AFM), Augerjevo elektronsko spektroskopijo (OES) in rentgensko fotoelektronsko spektroskopijo (XPS). Ugotovljeno je bilo, da se znaki lokalnega raztapljanja pojavijo že v prvi minuti anodnega procesa. Določeni so bili najbolj informativni statistični parametri in optimalno merilo AFM slik. Ugotovljena je narava spremembe atomskih koncentracij in kemijskega stanja Cr in Fe na površini in v volumskih plasteh vzorcev med lokalno korozijo. Utemeljena je domneva, da lahko pojav črte kovinskega Cr v XPS spektrih služi kot znak začetka lokalnega raztapljanja danega vzorca.

M., Stojanovskaja T. N., Ugolkova T. A.<...>T. 20, št. 5. S. 698-710. 9. Freiman L. I., Flis Ya., Prozhak M., Garts I.<...>T. 41, št. 1. S. 15-25. 13. Stryuchkova Yu M., Kasatkin E. V.<...>T. 45, št. 5. S. 509-516. 14. Stryuchkova Yu M., Kasatkin E. V.<...>T. 20, št. 3.

17

št. 3 [Nanotehnologije in varovanje zdravja, 2011]

Znanstvena in praktična revija "Nanotehnologije in varovanje zdravja" je bila ustanovljena leta 2009. Predmet revije je specializirana znanstvena in praktična medicina ter kulturno in izobraževalna dejavnost.

I., Glazko T.<...>I., Glazko T.<...>Glazko T .<...>Pod vodstvom T. T. Glazko je zagovarjal 4 doktorske disertacije. Glazko T .<...>F., Glazko T. T.

Predogled: Nanotehnologije in varovanje zdravja №3 2011.pdf (0,1 Mb)

18

Strokovni sistem za podporo odločanju za ugotavljanje vzrokov okvar avtomatiziranih strojnih modulov [Elektronski vir] / Kozlova, Ignatiev // Novice visokošolskih ustanov. regija Volga. Tehniške vede.- 2013.- Št. 1.- Str. 19-25.- Način dostopa: https://site/efd/269676

M.: PROMEDIA

Za ugotavljanje vzrokov okvar avtomatiziranih strojnih modulov je upoštevan ekspertni sistem za podporo odločanju, ki generira priporočila za nastavitve za odpravo napak na procesni opremi.

Računalništvo, računalništvo in vodenje 19 UDC 004.891 T . D. Kozlova, A. A.<...>Shp - vreteno; TG - tahogenerator; ROSH - rele optičnega vretena; Kx, Kz - vozički vzdolž osi x in z; T<...>Kozlova, T. D.<...>Ekspertni sistem za ugotavljanje vzrokov okvar tehnoloških sistemov / T . D.<...>sistem za podporo odločanju za ugotavljanje vzrokov okvar avtomatiziranih strojnih modulov / T .

19

Nanotehnologije in mikromehanika. 4. del. Učbenik za sondiranje nanotehnologij. dodatek

M.: Založba MSTU im. N.E. Bauman

Opisani so fizikalni pojavi, ki se uporabljajo pri delovanju vrstičnega tunelskega mikroskopa in mikroskopa na atomsko silo. Upoštevane so fizikalne in kemijske zakonitosti najbolj razvitih nanotehnologij sond.

Sestavljen je iz samega AFM in naprave v obliki STM za merjenje odstopanja AFM sonde od določene<...>Iz tega kota se izračuna upogib konzole, tj. e) odstopanje ∆Z sonde AFM od nemotenega položaja<...>Možno je pod sondami STM in AFM.<...>T. 154. Izdaja. 2. S. 261–278. 10. Ivanov Yu.A.<...>T. 23, št. 1, str. 81–87.

Predogled: Nanotehnologije in mikromehanika.pdf (0,2 Mb)

20

Na primeru silikagela ShSKG (ima globularno strukturo z nepravilno strukturo por) in silicijevega dioksida SBA-15 (ima pravilno strukturo s porami konstantnega preseka) so obravnavane možnosti mikroskopije na atomsko silo (AFM) za določanje površinske morfologije silicijevih dioksidov z različno poroznostjo. Prikazana je možnost uporabe AFM za preučevanje strukture materialov s pravilno razporeditvijo por. AFM študija globularnih materialov ni informativna. Eksperimentalno smo določili debelino monosloja titanovega oksida, ki je nastal na površini silicijevega dioksida SBA-15 za 1 MN cikel (-0,26 nm), kar potrjuje enakomerno poplastno nastajanje prevlek iz titanovega oksida z MN metodo.

Sosnov1, T.S. Trubina2, A.A.<...>T. 43. št. 9. S. 1956-1959. 15. Aleskovsky V.B. Kemija supramolekulskih spojin. SPb.: Ed.<...>T. 69. št. 10. S. 1585-1593. 17. Magonov S.M., Elings V., Whangbo M.-H.<...>T. 74. št. 3. S.408-414. (Shevkina A.Yu., Sosnov E.A., Malygin A.A.<...>Pletnev R.N., Ivakin A.A., Kleshchev D.G., Denisova T.G., Burmistrov V.A.

21

št. 1 [Kemijska fizika in mezoskopija, 2008]

Teme revije so: Procesi gorenja in eksplozije. Matematično modeliranje fizikalnih in kemijskih procesov. Grozdi, gručni sistemi in materiali. Medpovršinske plasti in procesi interakcije v njih. Kvantno-kemijski izračuni. Nelinearni kinetični pojavi. Nanoelektronske naprave in naprave. Revija je vključena v Abstract Journal and Databases of VINITI RAS.

T. 8, št. 3. strani 311-320. 2. Erokhin B.T., Lipanov A.M.<...>T .53, št. 8.<...>T .3. S.1150.<...>V.T.<...>T .40, št. 4.

Predogled: Kemijska fizika in mezoskopija №1 2008.pdf (0,3 Mb)

22

VLOGA PROTEINSKIH SPOJNIH FAKTORJEV PRI STVARANJU MEMBRANSKEGA POTENCIALA S SUBMITOHONDRIJSKIMI DELCI POVZETEK DIS. ... KANDIDAT BIOLOŠKIH ZNANOSTI

M.: MOSKVSKA DRŽAVNA UNIVERZA PO IMENU M. V. LOMONOSOVA

Zaključki Za preučevanje vloge sklopitvenih faktorjev mitohondrijskih proteinov pri presnovnem ustvarjanju električne potencialne razlike so bile razvite metode za izolacijo modificiranih submitohondrijskih delcev, pridobljenih z uničenjem mitohondrijev z ultrazvokom in obdelavo

SUBMITOHONDRIJSKI DELCI Disertacija je napisana v ruščini (Speciality Biological Physics No. 091)<...>povzetek disertacije za diplomo kandidata bioloških znanosti J-&3W ZALOŽBA<...>Zmes smo inkubirali 15 minut. pri sobni temperaturi in uporabili v poskusu. - ACM -SMP, ACM -SMP+Fj, ACM -SMP<...>rekonstrukcija in notacija, kot v naslovu k sliki 1. ATP sukcinat oligomicin *. t Y 1 ^ ^ W ^ ^ ^ T<...>Membranska biofizika, Kaunas Med. in-t, Moskva-Kaunas, 1969, stran 63. 2. M. A. Vladimirova, V. V. Kulene,

Predogled: VLOGA SPOJNIH FAKTORJEV PROTEINOV PRI STVARANJU MEMBRANSKEGA POTENCIALA S SUBMITOHONDRIJSKIMI DELCI.pdf (0,0 Mb)

23

Z metodo termobarične obdelave so bili prvič pridobljeni vzorci diamantno vsebujočih kompozitnih materialov z matrico polimeriziranega fulerita C60. Strukturo dobljenih materialov smo proučevali z optično mikroskopijo in rentgensko fazno analizo. Analiza termofizikalnih lastnosti je bila izvedena v odvisnosti od razmerja deleža diamantnih delcev v matrici kompozitnega materiala. Trdota in odpornost proti obrabi dobljenih vzorcev je primerljiva s podobnimi lastnostmi diamantnega vrtalnega orodja.

Tabela 3 Odpornost proti obrabi dobljenih vzorcev pri P = 9 GPa, T = 1000 C<...>C60 + 25 % ACM (10/7) 6,99 1,1 0,0064 C60 + 50 % ACM (10/7) 8,05 0,2 0,0403 C60 + 75 % ACM (10/7) 12,11 0,6 0,0202<...>C60 + 20 % ACM (10/7) + 20 % ACM (40/28) 8,50 1,5 0,0057 C60 + 30 % ACM (10/7) + 30 % ACM (40/28) 15,56 0,9 0,0173<...>C60 + 40 % ACM (10/7) + 40 % ACM (40/28) 34,12 1,7 0,0201 C60 + 25 % ACM (40/28) 20,85 2,3 0,0091 Iz rezultatov<...>LITERATURA 1.

24

Ustreznost in cilji. Za eksperimentalne študije temeljnih fizikalnih učinkov v sistemih ultra majhnih nanodelcev v dielektričnih matricah, kot tudi za njihovo instrumentalno uporabo, je treba razviti tehnologije za nadzorovano tvorbo ultra majhnih nanodelcev danih velikosti v debelini ultratankih dielektričnih filmov, kar je pomembno tako za natančno nanoelektroniko z nadzorovanimi lastnostmi kot za sodobno nanomedicino. Namen tega dela je preučiti značilnosti tunelskih tokovno-napetostnih karakteristik (CVC), pridobljenih za rast koloidnih zlatih kvantnih pik v sistemu kombiniranih atomskih silo in vrstičnih tunelskih mikroskopov (AFM/STM), kot tudi preučiti pogoje za možen prispevek 2D disipativnega tuneliranja k tunelskim CVC. Materiali in metode. Izvedeni eksperiment delno ustreza metodologiji avtorjev z Univerze v Kobeju (Japonska). Tvorbo zlatih delcev v Au(III) – SiO2/TiO2 filmih izvajamo z mikroskopom na atomsko silo. Teoretično delo je potekalo v okviru teorije disipativnega tuneliranja z instantonsko metodo. Rezultati. V tem delu so pridobljene tunelske tokovno-napetostne karakteristike za gojenje kvantnih pik koloidnega zlata v kombiniranem sistemu AFM/STM. Izvedena je kvalitativna primerjava I–V karakteristik tuneliranja z izračunano teoretično krivuljo odvisnosti od polja verjetnosti 2D disipativnega tuneliranja ob upoštevanju vpliva dveh lokalnih fononskih modusov širokorežne matrike. Ugotovljeno je bilo kvalitativno soglasje med eksperimentalno in teoretično krivuljo, ki kaže na možen prispevek disipativnega tunelskega mehanizma k tunelskemu toku skozi rastočo kvantno piko pod konico konzole, ki se lahko poveča v grozdih velikosti od 1 do 5 nm v tanjših filmih. Sklepi. Zgornja kvalitativna primerjava CVC tuneliranja za rastoče grozde koloidnega zlata v kombiniranem sistemu AFM/STM in teoretične krivulje za odvisnost od polja verjetnosti 2D disipativnega tuneliranja, ob upoštevanju vpliva dveh lokalnih fononskih načinov matrike s široko vrzeljo, prikazuje možen prispevek disipativnega tuneliranja k tunelskemu toku skozi rastočo kvantno piko na začetni fazi rast. Ugotovljeno je bilo, da bo ionski mehanizem prevodnosti prevladal nad tunelskim mehanizmom, ko bo jakost induciranega električnega polja pozitivnih ionov zlata večja od jakosti zunanjega električnega polja.

Kasatkin // Pisma v reviji tehnične fizike. - 2012. - T . 38, št. 4. -S. 60–65. 5. Weihua Guan.<...>Stepanov // Fizika trdne snovi. - 2009. - T . 51, št. 1. - Str. 52–56. 9. Kantam, M. Lakšmi.<...>Fizična serija. - 2007. - T . 71, št. 61. 14. Lapšina, M. A.<...>Denisov // Fizika in tehnologija polprevodnikov. - 2011. - T . 45. - Str. 414. 16.<...>Semenov // Journal of Experimental and Theoretical Physics. - 1987. - T. 92, št. 3. - Str. 955. 20.

25

UPORABA MIKROSKOPIJE Z ATOMSKO SILO ZA ŠTUDIRANJE CITOMORFOLOŠKIH ZNAČILNOSTI VZROKOV BAKTERIJSKIH OKUŽB [Elektronski vir] / Nemova, Falova, Potaturkina-Nesterova // Bilten za eksperimentalno biologijo in medicino.- 2015 .- Št. 10 .- Str. 110-113 .- Način dostopa: https:// spletna stran/efd/354045

Citomorfološke značilnosti povzročiteljev bakterijskih okužb smo proučevali z mikroskopijo na atomsko silo. Analiza elastično-mehanskih lastnosti predstavnikov Staphylococcus spp., pridobljenih iz kože ljudi s kroničnimi dermatozami, je pokazala, da je za celice sevov S. aureus značilna manjša elastičnost celične membrane v primerjavi s predstavniki prehodne flore. Ugotovljene so bile pomembne razlike v značilnostih reliefa celičnih membran in prisotnosti faktorja patogenosti fimA v Escherichia coli, izoliranih iz sluznice reproduktivnega trakta klinično zdravih žensk in bolnic z vnetnimi urogenitalnimi okužbami. Ključne besede: mikroskopija na atomsko silo, genetske determinante, mikroflora, dejavniki patogenosti

509 Mikroskopija na atomsko silo (AFM) je vrsta mikroskopije z vrstično sondo, ki se pogosto uporablja<...>Z metodo AFM smo ocenili morfofunkcionalno reakcijo bakterijskih celic z drugačen tip struktura celice<...>je bila študija citomorfoloških značilnosti povzročiteljev bakterijskih okužb z uporabo AFM<...>T. 5, št. 11 12. S. 136 141. 4.<...>T. 35, št. 8. S. 54 61. 6.

26

Nepoškodovane fibroblaste, ki se nahajajo na substratu, obdelanem s kolagenom, smo pregledali z mikroskopom na atomsko silo z uporabo dveh vrst sond: standardne, s polmerom konice 2–10 nm, in posebne, s kroglico SiO2 s kalibriranim polmerom 325 nm, pritrjeno na konico. Ugotovljeno je bilo, da je ne glede na vrsto izbrane sonde povprečna največja višina fibroblasta na ravni ≈ 1,7 μm, povprečna togost stika med sondo in celico pa ≈ 16,5 mN/m.

To olajšajo možnosti novih načinov AFM, optimiziranih za delo z mehkimi biološkimi<...>T. To pomeni, da razlika med ES in EH za red velikosti ni presenetljiva.<...>Izraz (3) je uporaben pri analizi podatkov AFM.<...>T. 7. Teorija elastičnosti. M.: Nauka, 1987. P. 44. Popov V.L.<...>T. 7. Teorija elastičnosti. Moskva: Nauka, 1987.

27

Članek odraža rezultate študij vpliva temperature in časa izpostavljenosti na parametre oblikovanega nediamantnega ogljika z direktno metodo visokotemperaturne difraktometrije. Kot rezultat poskusov je bila ugotovljena tvorba dobro urejenega grafita za diamante razredov ASM 60/40, AM 14/10 in nanodiamantov. Predlagano je bilo, da do nastanka dobro strukturiranega grafita pride zaradi epitaksialnega delovanja substrata (diamanta).

nediamantna ogljikova faza, ki se tvori na površini prahu ASM 60/40 med visokotemperaturnimi študijami<...>struktura nediamantne ogljikove faze, ki je nastala med visokotemperaturnimi študijami prahu AM 14/10<...>nastajanje nediamantne ogljikove faze med visokotemperaturnimi študijami nano diamantnega prahu<...>T. 39. Izdaja. 6.<...>T. 41. Izdaja. 4. S. 695-701; Andreev V.D. // Physika solid body. 1999. V. 41. N 4.

28

V tem delu smo proučevali površino tankih kovinskih filmov zlata, srebra in bakra s fraktalno geometrijo na dielektričnem substratu (sljuda) z uporabo atomske sile in tunelske mikroskopije. Fraktalne značilnosti, ugotovljene z uporabo atomske sile in tunelske mikroskopije, so med seboj skladne

T. 72. Izdaja. 11. S. 1027-1054. 10. Zykov T . Yu., Sdobnyakov N. Yu., Samsonov V. M., Bazulev A.<...>T. 11, št. 4. S. 309-313. 11. Sdobnyakov N. Yu., Zykov T. Yu., Bazulev A. N., Antonov A. S.<...>T. 86. Izdaja. 2. S. 71-77. 15. Puškin M. A.<...>N., Zykov T. Yu., Khashin V.A.<...>T. 9, št. 3. S. 250-255. 24. Sdobnyakov N. Yu., Sokolov D. N., Bazulev A. N., Samsonov V. M., Zykov T.

29

MODEL BAZE ZNANJA EKSPERTNEGA SISTEMA ZA PODPORO PROCESU DIAGNOSTIKE AVTOMATSKIH STROJNIH MODULOV [Elektronski vir] / Ignatiev, Kozlova, Samoilova // Izvestiya vysshikh uchebnykh obuchenii. regija Volga. Tehniške vede.- 2014.- Št. 2.- Str. 16-23.- Način dostopa: https://site/efd/552489

Ustreznost in cilji. Uporaba ekspertnega sistema omogoča zbiranje znanja vzdrževalnega osebja in strokovnjakov o vzrokih okvar in rezultatih njihovega odpravljanja, kar bo skrajšalo čas obnovitve modulov avtomatskih strojev in s tem povečalo faktor razpoložljivosti, kar določa pomembnost tega dela. Material in metode. Razvita metodologija za izgradnjo modela baze znanja ekspertnega sistema za podporo procesu diagnostike avtomatskih modulov upošteva njihovo hierarhično strukturo v obliki podsistemov različnih ravni pri gradnji vseh sistemskih komponent (informacijska univerzalnost, možnost razširitve in notranja združljivost komponent), zagotavlja na podlagi vzročno-posledičnih zvez med okvarami in obnovitvami modulov, ugotovljenih v delovnih pogojih in ekspertno obdelavo podatkov z metodo parnih primerjav, oblikovanje priporočil za odpravo kršitve procesa delovanja modulov. Za oblikovanje baze znanja je predlagana uporaba objektno usmerjenega modela za formalizacijo dejstev, ki omogoča prikaz predmetov predmetnega področja in odnosov med njimi, in produkcijski model za formalizacijo proceduralnega znanja (pravil), ki zagotavlja bolj prožno organizacijo mehanizma sklepanja. Rezultati. Analizirani in strukturirani podatki o okvarah avtomatskih modulov. Zgrajena je baza znanja ekspertnega sistema, ki vključuje deklarativno komponento v obliki objektno orientiranega modela, ki vsebuje znanje o modularnih podsistemih, diagnostične parametre, informacije o okvarah podsistema in načinih njihovega odpravljanja ter proceduralno komponento v obliki produkcijskega modela, ki vsebuje niz pravil za obdelavo deklarativnega znanja, ki zagotavlja oblikovanje sporočil o okvarjenem funkcionalnem bloku v enem ali drugem modularnem podsistemu. Sklepi. Predstavljeni model baze znanja za podporo procesu diagnostike modulov avtomatskih strojev odraža proces reševanja problema pri ugotavljanju vzrokov okvar na podlagi analize diagnostičnih informacij in upošteva hierarhično strukturo in algoritem za diagnosticiranje.

Ignatiev, T. D. Kozlova, E. M.<...>, razvrščenih glede na hierarhično strukturo ACM.<...>Kozlova, T. D.<...>Kozlova, T. D.<...>Kozlova, T. D.

30

RAZISKAVA POLIMETIL METOKRILATNIH FILMOV, MODIFICIRANIH Z ULTRA MAJHNIMI KOLIČINAMI NANOKOMPOZITOV BAKER/OGLJIK Z UPORABO ATOMSKE MIKROSKOPIJE TAL [Elektronski vir] / POLETOV, BYSTROV, KODOLOV // Kemijska fizika in mezoskopija.- 2014 .- №1 .- Str. 1 03-108 .- Način dostopa: https://site/efd/414620

Filme iz polimetil metakrilata (PMMA) smo preučevali z mikroskopijo na atomsko silo (AFM) v kontaktnem načinu z uporabo ultra majhnih količin nanokompozitov baker/ogljik (1-02 in 1-03 % glede na maso polimera). Proučevali smo značilnosti hrapavosti polimernega materiala: silo interakcije med sondo in površinsko plastjo PMMA - "adhezija" (F) in odpornost na delovanje adhezivne sile sonde - "abrazivna odpornost" (F). Ko so bile navedene količine nanodelcev vnesene v PMMA film, so bile zabeležene pomembne spremembe obeh indikatorjev.

Pogotskaya I.V., Kuznetsova T.A., Chizhik S.A.<...>T. 3. S. 76-78. 9. Trineeva V.V., Lyakhovich A.M., Kodolov V.I.<...>T. 2. S. 153-158. 12. Kodolov V.I., Khokhryakov N.V. in itd.<...>M.T.<...>M.T.

31

Predstavljeni so rezultati eksperimentalnih študij načinov ionsko stimuliranega nanosa Pt struktur debeline od (0,48 ± 0,1) do (24,38 ± 0,1) nm z metodo fokusiranih ionskih žarkov. Eksperimentalno smo določili hitrost ionsko stimuliranega odlaganja Pt, ki se glede na načine spreminja od (0,28 ± 0,02) do (6,7 ± 0,5) nm/s. Odstopanje stranskih dimenzij Pt struktur od tistih, ki jih določa šablona, ​​se zmanjša od (29,3 ± 0,07) % do (2,4 ± 0,2) %, odvisno od časa nanašanja. Ko je debelina nanostruktur Pt večja od 3 nm, je njihova upornost (23,4 ± 1,8) Ω∙cm in je šibko odvisna od debeline. Dobljeni rezultati se lahko uporabijo pri razvoju tehnoloških procesov za oblikovanje mikroelektronskih senzoričnih struktur, nanoelektronike, nano- in mikrosistemske tehnologije.

medsebojnih povezav pri rekonstrukciji VLSI, oblikovanju prevodnih sond za vrstično sondno mikroskopijo itd.<...>V tem primeru je bila izvedena statistična obdelava AFM slik, pridobljenih v polkontaktnem načinu.<...>upornosti (slika 1,b): Rtot = R0 + Rg.s + Rs + Rs.p, kjer je R0 vsota uporov sonde AFM<...>Slika 2 prikazuje AFM slike morfologije in porazdelitve tokov širjenja površine vzorca z<...>elektronika. - T. 20. - Št. 6. - 2015. - S. 591-597. enajst.

32

Obravnavani so razlogi za nizek fazni kontrast slike v mikroskopu na atomsko silo (AFM) pri pregledu površine. Določeni so načini izboljšanja faznega kontrasta slike v AFM. Obravnavani so bistveno novi pristopi k načrtovanju AFM z miniaturnim vakuumskim sistemom, ki zagotavlja pogoje za izboljšanje faznega kontrasta slike.

<...>Viri teh lokaliziranih nabojev so lahko dislokacijska jedra, implantirani atomi, grozdi itd.<...>Določeni so načini izboljšanja faznega kontrasta slike v AFM.<...>. 10-2 10-1 100 101 pk, N/mm2 1 2 20 , 10 0 d, µm Literatura 1.<...>T ., Vasin V. A., Kemenov V. N. in drugi: Pat. za izum 2251024. 5. Vasin V. A., Stepanchikov S.

33

Z mikroskopijo na atomsko silo (AFM) smo analizirali strukturne in funkcionalne značilnosti (morfologijo, adhezijsko moč in togost membrane) nevtrofilcev pri bolnikih s kronično obstruktivno pljučno boleznijo (KOPB) v akutni fazi. V načinu spektroskopije sil smo izvedli kvantitativno oceno modula elastičnosti (Youngov modul) celične membrane in adhezijske sile nevtrofilcev. Pri bolnikih s KOPB v akutni fazi so ugotovili zmanjšanje velikosti nevtrofilcev, povečanje zrnatosti citoplazme, povečanje Youngovega modula in adhezijske moči.

Morfometrična študija nevtrofilcev z AFM.<...>Tabela 1 Morfometrični parametri nevtrofilcev pri bolnikih s KOPB v akutni fazi Nadzor parametrov<...>Tabela 2 Youngov modul in adhezijska sila nevtrofilcev pri bolnikih s KOPB v akutni fazi Nadzor parametrov<...>REFERENCE RA 1. Globalna pobuda za kronično obstruktivno pljučno bolezen (GOLD).<...>morfometrični kazalci so pokazali zmanjšanje površine jedra, celičnega telesa, premera nevtrofilcev pri bolnikih s KOPB, t.

34

ZNAČILNOSTI S TRANSDUKTORJEM POSREDOVANE AKTIVACIJE ZNOTRAJCELIČNIH SIGNALNIH KASKAD V SENZORIČNEM NEVRONU, KI JIH ZAZNAJO Z ATOMSKO SILO MIKROSKOPIJO [Elektronski vir] / Khalisov [et al.] // Pisma reviji tehnične fizike.- 2017.- Št. 1.- Str. 91-9 6 .- Način dostopa: https://website/efd/593369

Mehanske lastnosti senzoričnih nevronov so proučevali po aktivaciji intracelularnih kaskadnih procesov s komensko kislino, ki se veže na membranski opioidu podoben receptor (posredovano z receptorji), kot tudi z zelo nizko (endogeno) koncentracijo ouabaina (posredovano s pretvornikom). Z mikroskopijo na atomsko silo je bilo ugotovljeno, da učinek ouabaina, v nasprotju z učinkom komenske kisline, vodi do krepitve some nevrona. To kaže, da se signalna transdukcija v celični genom, ki jo posreduje receptor, izvaja z uporabo mehanizmov, ki se razlikujejo od signalnih poti, ki jih posreduje transduktor.

Ena od pomembnih značilnosti, ki vam jih AFM omogoča preučevanje, je Youngov modul.<...>T. 85. V. 10.<...>T. 85. V. 2.<...>T. 28. V. 4. Str. 90–94. Yachnev I.L., Shelykh T.N., Podzorova S.A. et al. // JTF. 2016. T . 86. V. 6.<...>T. 16. V. 3. S. 310–317.

35

Povzetek—Proučevali so vpliv me(MPTMOS) na nukleacijo delcev silicijevega dioksida, sintetiziranih v zmesi voda–etanol–amoniak–tetraetoksisilan (TEOS) po Stober–Fink–Bohnovi metodi. Z mikroskopijo na atomsko silo je bilo dokazano, da s povečanjem deleža MPTMOS v mešanici prekurzorjev TEOS + MPTMOS od 0 do 12,5 mol. %, se končna velikost nastalih delcev silicijevega dioksida zmanjša s 470 na 10 nm, kar je posledica povečanja števila nukleacijskih centrov za več vrst velikosti. MPTMOS v nasprotju s TEOS med hidrolizo tvori manjše število deprotoniranih monomerov ortosilicijeve kisline, katerih kondenzacija je ovirana zaradi elektrostatičnega odbijanja. Polikondenzacija električno nevtralnih produktov hidrolize MPTMOS vodi do pojava večjega števila nukleacijskih centrov v reakcijski mešanici.

z metodo DLS hidrodinamični premer ustreza velikosti delca, ki izvaja Brownovo gibanje, tj.<...>Podatki DLS (slika 3) so v korelaciji s podatki, pridobljenimi z AFM.<...>Premer SSP je bil določen iz rezultatov njihove študije v AFM.<...>Shalumov B.Z., Shirokova M.D., Timakova O.P., Litvyakova T.S. // Dnevnik. appl. kemija. 1977. T . 50.<...>T. 73. S. 535. 13.

36

Za 3D vizualizacijo površinske strukture človeške zobne sklenine ter možnost kvantifikacije in primerjave dobljenih slik je predlagana metoda za preučevanje trdih tkiv zoba z mikroskopijo na atomsko silo (AFM). Delo je bilo opravljeno na 24 vzdolžnih rezih zob razne skupine(sekalci, molarji) z nedotaknjeno zunanjo površino sklenine, ki ni bila obdelana, odstranjena bolnikom, starim od 17 do 30 let, iz zdravstvenih razlogov. Kot rezultat testiranja tehnike je bila izbrana optimalna kombinacija parametrov - Height, Mag Sin Phase - za AFM pregled trdih zobnih tkiv v polkontaktnem načinu. Predlagana in utemeljena so merila za morfometrično analizo proučevane površine (povprečna valovitost; povprečna hrapavost). Izdelan protokol je omogočil določitev strukturnih značilnosti površine človeške zobne sklenine na nanoravni v normalnih pogojih in se lahko uporablja (in vitro) za primerjavo površinske ultrastrukture in njene morfometrije v različnih patoloških stanjih, po izpostavljenosti mehanskim, kemičnim in drugim dejavnikom na površini sklenine.

Vrstni red AFM skeniranja: 1.<...>T. 146, št. 5. Str. 52–56. 3. Belousov Yu B.<...>T. 88, št. 4, str. 39–42. 7. Mandra Yu V., Ron G. I., Votyakov S. L.<...>T. 4, št. 1 (13). strani 77–86. 14. Shumilovich B. R., Kunin D. A., Krasavin V. N.<...>T. 20, št. 2, str. 330–334. 15. Bertassoni L., Habelitz S., Pugach M. et al.

37

Ali je mogoče z mikroskopom videti atom, ga ločiti od drugega atoma, slediti razpadu ali nastanku kemične vezi in videti, kako se ena molekula spremeni v drugo? Da, če ne gre za preprost mikroskop, ampak za atomsko silo. In lahko in niste omejeni na opazovanje. Živimo v času, ko mikroskop na atomsko silo ni več le okno v mikrosvet. Danes lahko ta instrument uporabljamo za premikanje atomov, prekinitev kemičnih vezi, preučevanje natezne trdnosti posameznih molekul – in celo preučevanje človeškega genoma.

Prvi delujoči model AFM je bil relativno preprost.<...>Tako v nekaterih publikacijah poročajo, da je mikroskopija na atomsko silo omogočila AFM in različne atome,<...>Leta 2013 so bili prvi primeri uporabe AFM za slikanje posameznih molekul do<...>Pokazal je, kako z uporabo AFM ločiti atome, ki se med seboj razlikujejo veliko manj kot ogljik<...>skenirajoči tunelski (zgornja vrsta slik) in atomska sila (srednja vrsta slik) mikroskopi 3А m >

38

NEKATERI ZNANSTVENI IN TEHNOLOŠKI PROBLEMI NAČRTOVANJA, STVARANJA IN DELOVANJA SISTEMOV MONITORINGA VODNIH TELES III. RAZVOJ INFORMACIJSKEGA SISTEMA ZA OKOLJSKI MONITORING VODNIH TELES [Elektronski vir] / Barenboim [et al.] // Voda: kemija in ekologija - 2009 .- št. 10 .- Str. 1-9 .- Način dostopa: https://site/efd/535257

Pomemben sestavni del nadzornih sistemov je njihova informacijska podpora (informacijski podsistem – IS). Tradicionalni pristop k organiziranju takih podsistemov je njihova uporaba za zbiranje in obdelavo analitičnih merilnih podatkov. Pravzaprav naj bi IS poleg te obvezne funkcije zagotavljal razpoložljivost in uporabo podatkov o virih onesnaževanja voda, celotnem poteku dela v zvezi z ekološkim stanjem opazovanega objekta, stanjem uporabljenih tehničnih sredstev, učinkovitostjo upravljanja na podlagi monitoringa itd. V predlaganem članku so obravnavana načela organizacije in delovanja tovrstnih IS.

stanje uporabljenih tehničnih sredstev, učinkovitost upravljanja na podlagi spremljanja itd.<...>Stepanovskaya, kandidatka tehničnih znanosti, višja raziskovalka, Inštitut za probleme krmiljenja. V.A.<...>Lestvica informacijsko-merilnega sistema AFM VO.<...>(človeški, hidrobiota, delno kopenska biota, vključno s kmetijskimi rastlinami in živalmi itd.)<...>Edmondson T. Praksa ekologije. O jezeru Washington in ne samo o njem. M.: Mir, 1998. 299 str. 15.

39

Članek opisuje metodo za nadzor ranljivosti pri skaliranju avtomatiziranega sistema upravljanja podjetja integrirane strukture, razvite na podlagi prepoznavanja, analize in izračuna kvantitativne ocene ranljivosti. Ta metoda upošteva parametre procesa delovanja ACM podjetja integrirane strukture in procesa napada vsiljivca. Skrajšal bo čas za odkrivanje napada in čas za odločitev o lokalizaciji napada ter sprejel ukrepe za izboljšanje sistema informacijske varnosti ACM, s čimer se bo povečal splošni kazalnik varnosti ACM podjetja integrirane strukture.

V prispevku so zastavljene naslednje naloge: 1. Raziskava učinkovitosti najbolj dokazanih trdnih sestav sulfocianirajočega medija z namenom proučevanja njihovega vpliva na povečanje odpornosti proti obrabi jekla in litega železa. 2. Raziskava utekanja in obrabne odpornosti jekla in litega železa sulfocianiranega v trdnem mediju pri različnih pogojih in tornih načinih. 3. Metalografska študija strukture sulfocianirnih plasti, dobljenih z različnimi sestavami sulfocianirnega medija. 4. Preučevanje sprememb kemične sestave sulfocianiranih vzorcev z namenom določitve načina obdelave. 5. Preskusi delovanja nekaterih delov, obnovljenih in utrjenih s sulfocianacijo v trdnem okolju. 6. Ekonomska analiza izvedljivosti utrjevanja obnovljenih delov med popravilom traktorjev in kmetijskih strojev z metodo sulfocianizacije v trdnem mediju.

AKADEMIJA ZNANOSTI INŠTITUTA ZA MIKROBIOLOGIJO IN VIROLOGIJO UKRAJINSKE SSR IMENOVANA PO D.K. Zabolotny

Namen in naloga dela. Namen tega dela je bil ustvariti novo metodo za imunodiagnostiko fitovirusov, ki je zelo občutljiva, hkrati pa dokaj enostavna in dostopna za množične analize v proizvodnih pogojih.

2-4-krat bolj občutljiv kot AFM in 4-10-krat bolj občutljiv.<...>Opozoriti je treba, da je bila primerjava testa ACM in ABC izvedena med indeksacijo gomoljnega materiala (tj.<...>Tako se odpre možnost neposrednega testiranja gomoljnega materiala.<...>Tako vam test ABC omogoča pospešitev analize, saj QLD zahteva vsaj 30 minut, reakcija pa se upošteva v AFM<...>Biol, 1982, letnik 17, številka 2, strani 292-297. 4, A.S. * 924099 (ZSSR).

Predogled: NOVA METODA IMUNODIAGNOSTIKE FITOVIRUZOV - VIROBAKTERIJSKA AGLUTINACIJA (ABV-TEST).pdf (0,0 Mb)

42

Kompozitni oksidni filmi Sn2Nb2O7 so bili sintetizirani na substratih monokristalnega silicija in kremena. Vzorci so bili pridobljeni z magnetronskim nanašanjem niobija, ki mu je sledila termična oksidacija in modifikacija niobijevega oksida NbO2 s kositrom z žarjenjem filmskega sistema Sn-NbO2 v vakuumu in v pretoku kisika pri T = 773 K. Koncentracijske porazdelitve komponent v filmu so bile določene z metodo RBS, kar kaže na difuzijsko prodiranje kositra v film niobijevega oksida med vakuumom. aling. Z uporabo metod SEM in AFM je bilo ugotovljeno, da s povišanjem temperature žarjenja postanejo kristaliti bolj grobi s stalno gladko površino filma z vrednostjo hrapavosti ~10 nm. Film niobijevega oksida je optično bolj prozoren kot film po vakuumskem žarjenju sistema Sn-NbO2 in manj prozoren kot kompleksni oksidni film Sn2Nb2O7, dobljen med naknadno termično oksidacijo. Določene so bile energije direktnih prehodov: 4,02 eV za film NbO2 in 4,19 eV za film na osnovi niobijevega oksida Nb2O5 heksagonalne modifikacije in kompleksnega oksida sestave Sn2Nb2O7.

niobijev oksid NbO2 s kositrom z žarjenjem filmskega sistema Sn-NbO2 v vakuumu in v toku kisika pri T<...>Predstavljene so AFM slike površine filma po vakuumskem žarjenju pri T = 773 K strukture Sn/Nb2O5/Si.<...>AFM slika površine 2 × 2 μm2 sistema Sn-NbO2 po vakuumskem žarjenju pri T = 773 K: a - površina<...>AFM slika površine 2×2 μm2 sistema Sn-NbO2 po vakuumskem žarjenju pri T = 873 K: a - površina<...>Bitjutski za meritve AFM in razpravo o rezultatih.

43

Predstavljeni so rezultati eksperimentalnih in teoretičnih raziskav vzorcev ravninskih dvodimenzionalnih (2D) plazmoničnih struktur. Preučevani vzorci so bili 2D mreža nanodelcev zlata, položenih v tanko dielektrično plast. Vzorce smo proučevali z mikroskopijo na atomsko silo in optičnimi metodami. Interpretirani so absorpcijski pasovi, povezani z vzbujanjem različnih površinskih plazmonskih resonanc. Ugotovljeno je, da izbira medsebojne orientacije ravnine polarizacije in roba enote celice 2D rešetke določa spektralni položaj plazmonske resonance površine rešetke, povezane s periodo rešetke. Dokazano je, da je interakcija p- in s-polarizirane svetlobe z 2D mrežo nanodelcev opisana z dipol-dipol interakcijo nanodelcev, potopljenih v medij z efektivno prepustnostjo. Študija spektrov elipsometričnih parametrov je omogočila določitev amplitude in fazne anizotropije prenosa, ki sta posledica nepopolnosti 2D mreže vzorcev.

Ustreznost in cilji. Študija problema nadzorovanosti kvantnih učinkov, povezanih z dinamiko disipativnega tuneliranja v nizkodimenzionalnih sistemih različne narave, je pereč problem sodobne fizike kondenzirane snovi. V zadnjih letih so postale aktivnejše študije nadzorovanih tunelskih učinkov v sistemih polprevodniških kvantnih pik, pa tudi v eksperimentih z vrstičnim tunelskim/mikroskopom na atomsko silo pri proučevanju parametrov nizkodimenzionalnih struktur. Cilji tega dela so: eksperimentalna študija tunelskih tokovno-napetostnih karakteristik, pridobljenih z vizualizacijo lokalne gostote stanj v kvantnih pikah InAs/GaAs (001).

<...>Feigelman // Napredek v fizikalnih znanostih. - 1998. - T. 168, št. 2. - Str. 113-116.<...>Semenov // Journal of Experimental and Theoretical Physics. - 1987. - T. 92, št. 3. - Str. 955–967. 13.<...>Ovchinnikov // Mikroelektronika. - 1997. - T. 26, št. 3. -S. 163–170. 26. Efros, Al. L.<...>Efros // Fizika in tehnologija polprevodnikov. - 1982. - T. 16, št. 7. - Str. 1209. Literatura 1. Imri Y.

45

Prikazani so rezultati termobarične obdelave diamantnih mikroprahov po njihovi modifikaciji s silicijem, titanom in volframom. Po predhodnem žarjenju v zaščitni atmosferi so bili pridobljeni diamantni mikropraški diamant-silicij, diamant-titan in diamant-volfram. Kot posledica sintranja v pogojih visokih tlakov in temperatur modificiranih diamantnih mikropraškov nastanejo karbidi ognjevzdržnih spojin, ki prispevajo k sintranju diamantnih zrn.

z. 102–104 SLIKANJE UREJENIH IN NEUREJENIH NANOKRISTALNIH STRUKTUR Z AFM<...>Primerjane so zmogljivosti superostrih sond za AFM in tradicionalnih.<...>Mikroskop na atomsko silo (AFM) je močno orodje za analizo morfologije nanostruktur.<...>PRIMERJAVA AFM SOND Problem dekonvolucije AFM slik z relativ<...>T. 83. št. 3. str. 7–14. 5. Ushakova E.V. et al. //Proc. VOHUN. 2014. V. 9126. P. 912625. Fig. 2.

47

Rezultate meritev srednjega kvadratnega odstopanja profila hrapavosti (rms) površine substratov CdZnTe primerjamo s konfokalno mikroskopijo (CM), mikroskopijo na atomsko silo (AFM) in rentgensko reflektometrijo (RR). Ugotovljeno je bilo, da metoda KM daje velike vrednosti rms, metoda AFM zavzema vmesni položaj, metoda RR pa daje vrednosti, ki so za red velikosti manjše od drugih dveh metod. Pokazalo se je, da se efektivne vrednosti bistveno razlikujejo v CM pri uporabi različnih leč. Razpravljali možni razlogi neskladje dobljenih rezultatov.

rms) površine substratov CdZnTe s konfokalno mikroskopijo (CM), mikroskopijo na atomsko silo (AFM).<...>Ugotovljeno je bilo, da metoda KM daje velike efektivne vrednosti, metoda AFM zavzema vmesni položaj, RR pa<...>naprave visoke ločljivosti, kot tudi njihova brezkontaktna metoda merjenja (razen kontaktnega načina AFM).<...>merjeno zaporedno na več osnovnih dolžinah, ki skupaj predstavljajo dolžino ocene, tj.<...>1 KM 2 ACM 1 ACM 2 RR 16 14 12 10 8 6 4 2 0 rms, nm KM 1 – PL 2300 KM 2 – PL NEOX ACM 1 – Reševalec P47H

48

št. 2 [Novice visokošolskih zavodov. Elektronika, 2015]

Revija osvetljuje rezultate raziskovalnega dela na univerzah in raziskovalnih inštitutih, metodološke vidike poučevanja ob upoštevanju sodobnih zahtev in oblik izobraževanja, ponuja informacije o znanstvenih konferencah. Posebne številke so oblikovane tematsko.

RAS, doktor tehničnih znanosti, prof. Uredniški odbor: Barkhotkin V.A., doktor tehničnih znanosti, prof.<...>., dr.

M.: PROMEDIA

Obravnavan je model 1D disipativnega tuneliranja za strukture kvantnih pik v kombiniranem sistemu AFM/STM v pogojih zunanjega električnega polja. Ugotovljeno je, da vpliv dveh lokalnih načinov matrike medija termostata na verjetnost 1D disipativnega tuneliranja vodi do pojava več neekvidistantnih vrhov v ustrezni odvisnosti od polja. Dobljena teoretična odvisnost se kvalitativno ujema z eksperimentalno tokovno-napetostno karakteristiko kontakta med AFM sondo in površino kvantne pike InAs.

Poleg polklasičnega približka moramo predpostaviti, da je razpad kvazistacionaren, tj. premer<...>Če poenostavimo, bomo predpostavili, da je ta interakcija dovolj majhna, tj. 2 0 1C   in 2 1 L C  <...>Demikhovsky // Uspekhi fizicheskikh nauk. - 1968. - T. 96, št. 1. - Str. 61–86. 2. Imri, J.<...>Ovčinnikov // Pisma JETP. - 1983. - T. 37, št. 7. - S. 322-325. 5. Larkin, A. I.<...>Feigelman // Napredek v fizikalnih znanostih. - 1998. - T. 168, št. 2. - Str. 113-116.

50

Dokazana je možnost vdelave (delne imerzije) nanodelcev zlatega citratnega sola v površinske plasti steklastih polimerov različne narave in njihove kasnejše rasti v mešani vodni raztopini, ki vsebuje klorozvorno kislino in hidroksilamin. Pridobljene so bile kvantitativne informacije o kinetiki procesa rasti in dokazano je, da je njegova mejna stopnja difuzija kovinskih ionov iz volumna raztopine na površino nanodelcev zlata.

Velikosti NP v njihovih enoslojnih sklopih so bile določene z uporabo mikroskopa na atomsko silo (AFM) Nanoscope<...>Lomonosov) za njihovo pomoč pri študiju dvodimenzionalnih ansamblov zlatih nanodelcev z metodo AFM.<...>T. 73. P. 123. 8. Terekhin V.V., Dementjeva O.V., Rudoy V.M. // Napredek v kemiji. 2011. T . 80.<...>T. 67. P. 398. 23. Gowthaman N.S.K., John S.A. // RSC Adv. 2015. V. 5. Str. 42369. 24.<...>T. 75. P. 786. 27. Cao L., Tong L., Diao P., Chem. mater. 2004. V. 16. Str. 3239. 28.

AVTOMATSKE MOBILNE MERILNE POSTAJE

OJSC "Surgutneftegas" upravlja naslednje vrste prenosnih merilnih enot:

ASMA-TP je zasnovan za meroslovni nadzor merilnih instrumentov produktivnosti naftnih vrtin (AGZU "Sputnik") in izdelavo visoko natančnih meritev dnevnih pretokov tekočine, nafte in vode z neposrednim merjenjem mase tekočine in prostornine pripadajočega naftnega plina. Namestitev je sestavljena iz bloka s tehnološkimi in strojnimi predelki, ki se nahaja na dvoosni avtomobilski prikolici.

Maso tekočine določimo s tehtanjem prazne in napolnjene posode ter meritvijo akumulacijskega časa, količino pripadajočega plina merimo z dvema plinomeroma Agat in membrano v kompletu z napravo Sapphire-22DD. Odvisno od vrednosti faktorja plina se volumski pretok pripadajočega plina lahko meri s katerim koli od treh števcev ali z dvema ali tremi hkrati.

V predelu opreme je krmilna postaja, ki temelji na programabilnem krmilniku. Rezultat meritve se prikaže na zaslonu prenosnega računalnika, merilni protokol se natisne na tiskalniku.

Enota ASMA-T ima podobno napravo in se nahaja na šasiji vozila. OJSC "Surgutneftegas" uporablja enote ACMA-T-03-400, kjer:

03 - lokacija na podvozju avtomobila "Ural-4320-1920";

400 - največja produktivnost naprave t / dan.

Za merjenje pretoka vrtin z visokim GOR se uporablja mobilni separator, v katerem se izvaja predhodno ločevanje in merjenje plina. Tekočina z vsebnostjo preostalega plina se dovaja v ASMA-TP (T) za merjenje v običajnem načinu.

Namestitev OZNA-KVANT-3 je tehnološka in instrumentalna enota, ki se nahaja na prikolici avtomobila. Načelo delovanja temelji na merjenju nivoja tekočine v kalibrirani posodi s pomočjo senzorja diferenčnega tlaka Sapphire-22DD in časa polnjenja.

Nadzorna postaja "Sirius" je nameščena v instrumentalni enoti, ki obdeluje informacije iz senzorjev. Rezanje vode se izračuna samodejno z izračunom.

VRTANJE NAFTNIH IN PLINSKIH VRTIN

Vrtina je valjasta rudniška izdelava relativno majhnega premera in velike dolžine. V Uralmashu so zasnovali in izdelali vrtalno napravo, ki lahko doseže globino 15.000 m.

Glavni postopki vrtanja so: 1) uničenje kamnine na dnu vrtine; 2) odstranitev uničene kamnine z dna na površje; 3) pritrditev nestabilnih sten vodnjaka.

Pri mehanskih metodah vrtanja se v kamninah ustvarjajo napetosti, ki presegajo njihovo natezno trdnost. Mehanske metode uničenja kamnin z orodji za rezanje kamnin vključujejo: plitvo vibrovrtanje, rotacijsko, udarno-rotacijsko in udarno vrtanje. Vibro vrtanje in vibro potopitev nosilca tal v mehke kamnine se izvaja do globine 25 - 30 m Kot vibratorji se uporabljajo površinski (mehanski) in vrtinski (hidro- in pnevmatski vibratorji).

Udarno rotacijsko vrtanje se uporablja v trdih kamninah. S pomočjo hidravličnih in pnevmatskih kladiv dosežemo do 1500 - 2000 udarcev na minuto na krono ali nastavek, ki se vrti z bremenom. Pnevmatska kladiva delujejo iz energije stisnjenega zraka, hidravlična kladiva - iz energije tekočega curka.

Udarno vrtanje se izvaja zaradi udarcev svedra, ki se spusti na dno določene višine. Za povečanje udarne sile je na nastavek pritrjena udarna palica. S pomočjo vrvne ključavnice se tolkalo po vsakem udarcu zavrti za določen kot. To vam omogoča, da udarite na nov del obraza. Zato se ta vrsta vrtanja imenuje udarno rotacijsko in glede na to, kaj je udarno orodje spuščeno v vrtino, se imenuje udarna vrv ali udarna palica.

V nasprotju z udarnim paličnim vrtanjem se udarno vrtanje s kablom izvaja brez izpiranja, pri čemer je treba po vsaki seriji udarcev odstraniti uničeno kamnino v dnu vrtine s posebnim orodjem - bailerjem. Ko je dvignjeno udarno orodje, se vreča spusti na vrv. Ob udarcu ob dno prepušča uničeno kamnino (mulj), ko se le-ta dvigne, se spusti v gnezdo in tesni telo vreče.

Rotacijsko vrtanje je lahko brez splakovanja in s splakovanjem ali pihanjem vrtine. Brez izpiranja se izvede vrtanje z rotacijskim polžem. Odstranitev uničene kamnine na površino izvaja vijačni stolpec, ki je transporter. Vijačni steber je sestavljen iz ločenih medsebojno povezanih povezav - vijakov, ki so cev z jeklenim trakom, privarjenim na spiralno rebro. Vrtanje z rotacijskim svedrom se uporablja v mehkih, nelepljivih skalnih formacijah.

Počasno rotacijsko vrtanje se uporablja tudi pri vrtanju mehkih kamnin - z žlicami, tuljavami, vrtanjem nosilcev zemlje na majhno globino.

Rotacijsko vrtanje globokih vrtin se praviloma izvaja z izpiranjem dna vrtine ali s čiščenjem stisnjenega zraka. Tekočina za izpiranje ne le hladi vrtalno orodje in čisti dno vrtine pred odrezki, temveč tudi fiksira stene vrtine pred zrušitvami in vpijanjem vode. Če so kamnine nestabilne in glinena pogača ne zagotavlja fiksacije sten vodnjaka, se uporabljajo druge metode njihove fiksacije.

Vrtanje s splakovanjem ali pihanjem delimo glede na naravo pogona na vrtanje z motorji na površini, ko se vrtenje orodja za rezanje kamnin prenaša preko vrtalne verige, in vrtalne motorje. Motor v vrtini je nameščen neposredno nad orodjem za rezanje kamnin, vrtalne cevi pa se med vrtanjem običajno ne vrtijo.

Vrtinski motorji so lahko hidravlični ali električni. Hidravlični vrtinski motorji se imenujejo turbodiri, električni vrtinski motorji pa električni vrtalniki. Prednost vrtinjskih motorjev je, da se vsa moč motorja prenese na orodje za rezanje kamnin, energija se ne porablja za vrtenje vrtalne verige.

Turbodrill je sestavljen iz rotacijskega in stacionarnega sistema. Rotacijski sistem je povezan z nastavkom in je sestavljen iz gredi, turbinskih rotorjev (rotorskih diskov). Fiksni sistem je sestavljen iz ohišja, vodilnih koles (statorskih diskov). Telo turbo vrtalnika je s pomočjo adapterja pritrjeno na dno vrtalne verige.

Pri turbo vrtalniku se energija toka tekočine pretvori v mehansko energijo vrtenja gredi.

Električni vrtalnik je potopni električni motor, nameščen na vrhu dolgega zaprtega valja, napolnjenega z oljem. Električna energija se dovaja s površine po kablu, ki je položen znotraj vrtalnih cevi. Konci kabla, vdelani v spoje orodij, se samodejno povežejo, ko se vrtalne cevi privijejo v niz.

Pri rotacijskem vrtanju se kamnina uničuje s pomočjo rezilnih in abrazivnih orodij (rezilni svedri; pikoburi; diamantni svedri; obročaste krone - diamantne, karbidne) ali drobilnih orodij (stožčasti svedri).

Rotacijsko vrtanje delimo na vrtanje brez jedrovanja, pri katerem se dno popolnoma uniči, in jedrno vrtanje (z odvzemom jedra), pri katerem se dno ruši vzdolž obroča, zaradi česar osrednji del dna ostane nedotaknjen v obliki kamninskega stebra (jedra), od koder izvira tudi ime - jedrno vrtanje.

Odvisno od uporabljenega orodja za rezanje skale dobimo površino različnih konfiguracij - trdno, obročasto, stopničasto itd.

Pritrditev nestabilnih sten vodnjaka se doseže:

1) ustvarjanje hidrostatičnega tlaka izpiralne tekočine (voda, raztopina gline itd.), Ki polni vrtino;

2) nastanek goste glinene pogače pri izpiranju vodnjaka z glino in drugimi raztopinami;

3) namestitev niza ohišja v vrtino;

4) z metodo elektrokemične fiksacije.